សូមអរគុណសម្រាប់ការទស្សនា Nature.com ។អ្នកកំពុងប្រើកំណែកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលមានការគាំទ្រ CSS មានកំណត់។សម្រាប់បទពិសោធន៍ដ៏ល្អបំផុត យើងសូមណែនាំឱ្យអ្នកប្រើកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលបានអាប់ដេត (ឬបិទមុខងារភាពឆបគ្នានៅក្នុង Internet Explorer)។លើសពីនេះទៀត ដើម្បីធានាបាននូវការគាំទ្របន្ត យើងបង្ហាញគេហទំព័រដោយគ្មានរចនាប័ទ្ម និង JavaScript។
គ្រាប់រំកិលបង្ហាញអត្ថបទបីក្នុងមួយស្លាយ។ប្រើប៊ូតុងខាងក្រោយ និងបន្ទាប់ដើម្បីផ្លាស់ទីតាមស្លាយ ឬប៊ូតុងឧបករណ៍បញ្ជាស្លាយនៅចុងបញ្ចប់ដើម្បីផ្លាស់ទីតាមស្លាយនីមួយៗ។

ASTM A240 304 316 ដែកអ៊ីណុក បន្ទះស្តើងមធ្យម អាចត្រូវបានកាត់ និងប្ដូរតាមបំណង តម្លៃរោងចក្រប្រទេសចិន

ថ្នាក់សម្ភារៈ៖ 201/304/304l/316/316l/321/309s/310s/410/420/430/904l/2205/2507
ប្រភេទ៖ Ferritic, Austenite, Martensite, Duplex
បច្ចេកវិជ្ជា៖ រមៀលត្រជាក់ និងក្តៅ
វិញ្ញាបនប័ត្រ: ISO9001, CE, SGS ជារៀងរាល់ឆ្នាំ
សេវាកម្ម៖ ការសាកល្បងភាគីទីបី
ការដឹកជញ្ជូន: ក្នុងរយៈពេល 10-15 ថ្ងៃឬគិតពីបរិមាណ

ដែកអ៊ីណុកគឺជាលោហធាតុដែកដែលមានមាតិកា Chromium អប្បបរមា 10.5 ភាគរយ។មាតិកា Chromium ផលិតខ្សែភាពយន្តអុកស៊ីដក្រូមីញ៉ូមស្តើងនៅលើផ្ទៃដែកហៅថាស្រទាប់ passivation ។ស្រទាប់នេះការពារការ corrosion ពីការកើតឡើងនៅលើផ្ទៃដែក;បរិមាណ Chromium កាន់តែច្រើននៅក្នុងដែកថែប ភាពធន់នឹងច្រេះកាន់តែធំ។

ដែកថែបក៏មានបរិមាណផ្សេងៗគ្នានៃធាតុផ្សេងទៀតដូចជាកាបូន ស៊ីលីកុន និងម៉ង់ហ្គាណែស។ធាតុផ្សេងទៀតអាចត្រូវបានបន្ថែមដើម្បីបង្កើនភាពធន់ទ្រាំ corrosion (នីកែល) និងទម្រង់ (ម៉ូលីបដិន) ។

ឥរិយាបទនៃដែកអ៊ីណុកកាបូនខ្ពស់ martensitic (HCMSS) មានប្រហែល 22.5 វ៉ុល។% carbides ដែលមានមាតិកាខ្ពស់នៃ chromium (Cr) និង vanadium (V) ត្រូវបានជួសជុលដោយការរលាយនៃធ្នឹមអេឡិចត្រុង (EBM) ។រចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូត្រូវបានផ្សំឡើងដោយដំណាក់កាល martensite និងសំណល់ austenite, submicron high V និង micron high Cr carbides ត្រូវបានចែកចាយស្មើៗគ្នា ហើយភាពរឹងគឺខ្ពស់គួរសម។CoF ថយចុះប្រហែល 14.1% ជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃបន្ទុករដ្ឋថេរដោយសារតែការផ្ទេរសម្ភារៈពីផ្លូវដែលពាក់ទៅរាងកាយប្រឆាំង។បើប្រៀបធៀបទៅនឹងដែកថែបឧបករណ៍ martensitic ដែលត្រូវបានព្យាបាលតាមរបៀបដូចគ្នា អត្រាពាក់របស់ HCMSS គឺស្ទើរតែដូចគ្នានៅពេលផ្ទុកទាប។យន្តការពាក់ដែលលេចធ្លោគឺការដកម៉ាទ្រីសដែកចេញដោយការកោស អមដោយការកត់សុីនៃផ្លូវពាក់ ខណៈពេលដែលការពាក់សំណឹកដែលមានសមាសធាតុបីកើតឡើងជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃបន្ទុក។តំបន់នៃការខូចទ្រង់ទ្រាយផ្លាស្ទិចនៅក្រោមស្លាកស្នាមពាក់ត្រូវបានសម្គាល់ដោយការគូសផែនទីភាពរឹងផ្នែកឆ្លងកាត់។បាតុភូតជាក់លាក់ដែលកើតឡើងនៅពេលដែលលក្ខខណ្ឌនៃការពាក់កើនឡើងត្រូវបានពិពណ៌នាថាជាការបំបែក carbide, ការបង្ហូរទឹកភ្នែក vanadium carbide ខ្ពស់ និងការបំបែកស្លាប់។ការស្រាវជ្រាវនេះបានបង្ហាញពីលក្ខណៈនៃការពាក់នៃការផលិតសារធាតុបន្ថែម HCMSS ដែលអាចត្រួសត្រាយផ្លូវសម្រាប់ការផលិតសមាសធាតុ EBM សម្រាប់កម្មវិធីពាក់ចាប់ពីរនាបរហូតដល់ផ្សិតចាក់ប្លាស្ទិក។
ដែកអ៊ីណុក (SS) គឺជាប្រភេទដែកថែបដែលអាចប្រើប្រាស់បានយ៉ាងទូលំទូលាយនៅក្នុងលំហអាកាស រថយន្ត អាហារ និងកម្មវិធីជាច្រើនទៀត ដោយសារភាពធន់នឹងច្រេះខ្ពស់ និងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចសមស្រប 1,2,3។ភាពធន់ទ្រាំ corrosion ខ្ពស់របស់ពួកគេគឺដោយសារតែមាតិកាខ្ពស់នៃ chromium (ច្រើនជាង 11.5 wt. %) នៅក្នុង HC ដែលរួមចំណែកដល់ការបង្កើតខ្សែភាពយន្តអុកស៊ីដដែលមានមាតិកាក្រូមីញ៉ូមខ្ពស់នៅលើផ្ទៃ 1 ។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ថ្នាក់ដែកអ៊ីណុកភាគច្រើនមានបរិមាណកាបូនទាប ដូច្នេះហើយមានភាពរឹង និងធន់នឹងការពាក់មានកម្រិត ដែលបណ្តាលឱ្យមានការថយចុះអាយុកាលសេវាកម្មនៅក្នុងឧបករណ៍ដែលទាក់ទងនឹងការពាក់ ដូចជាសមាសធាតុចុះចតក្នុងលំហអាកាស 4 ។ជាធម្មតាពួកវាមានភាពរឹងទាប (ក្នុងចន្លោះពី 180 ទៅ 450 HV) មានតែដែកអ៊ីណុក martensitic ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយកំដៅខ្លះដែលមានភាពរឹងខ្ពស់ (រហូតដល់ 700 HV) និងមាតិកាកាបូនខ្ពស់ (រហូតដល់ 1.2 wt%) ដែលអាចរួមចំណែកដល់ការ ការបង្កើត martensite ។1. និយាយឱ្យខ្លី មាតិកាកាបូនខ្ពស់បន្ថយសីតុណ្ហភាពបំប្លែង martensitic ដែលអនុញ្ញាតឱ្យបង្កើត microstructure martensitic ពេញលេញ និងទទួលបាន microstructure ធន់នឹងការពាក់ក្នុងអត្រាត្រជាក់ខ្ពស់។ដំណាក់កាលរឹង (ឧទាហរណ៍ carbides) អាចត្រូវបានបន្ថែមទៅម៉ាទ្រីសដែកដើម្បីបង្កើនភាពធន់ទ្រាំពាក់នៃការស្លាប់បន្ថែមទៀត។
ការណែនាំនៃការផលិតបន្ថែម (AM) អាចផលិតសម្ភារៈថ្មីជាមួយនឹងសមាសភាពដែលចង់បាន លក្ខណៈមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធ និងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកល្អជាង5,6.ឧទាហរណ៍ ការរលាយម្សៅលើគ្រែ (PBF) ដែលជាដំណើរការផ្សារដែកបន្ថែមដែលមានលក្ខណៈពាណិជ្ជកម្មបំផុត ពាក់ព័ន្ធនឹងការទម្លាក់ម្សៅមុនផ្សំ ដើម្បីបង្កើតជាផ្នែកដែលមានរាងជិតដោយការរលាយម្សៅដោយប្រើប្រភពកំដៅដូចជាឡាស៊ែរ ឬធ្នឹមអេឡិចត្រុង7។ការសិក្សាជាច្រើនបានបង្ហាញថាផ្នែកដែកអ៊ីណុកដែលកែច្នៃបន្ថែមអាចដំណើរការបានជាងផ្នែកដែលផលិតតាមប្រពៃណី។ជាឧទាហរណ៍ ដែកអ៊ីណុក austenitic ដែលទទួលរងការកែច្នៃបន្ថែមត្រូវបានបង្ហាញថាមានលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកល្អលើសគេ ដោយសាររចនាសម្ព័ន្ធតូចៗរបស់វា (ឧទាហរណ៍ទំនាក់ទំនង Hall-Petch) 3,8,9 ។ការព្យាបាលដោយកំដៅនៃដែកអ៊ីណុក ferritic ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ AM ផលិតទឹកភ្លៀងបន្ថែមដែលផ្តល់នូវលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចស្រដៀងទៅនឹងសមភាគីធម្មតារបស់ពួកគេ 3,10 ។បានអនុម័តដែកអ៊ីណុកពីរដំណាក់កាលជាមួយនឹងកម្លាំងខ្ពស់ និងរឹង ដំណើរការដោយដំណើរការបន្ថែម ដែលលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកដែលប្រសើរឡើងគឺដោយសារតែដំណាក់កាល intermetallic សម្បូរក្រូមីញ៉ូមនៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូ 11 ។លើសពីនេះ ការកែលម្អលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកនៃដែកអ៊ីណុក martensitic និង PH រឹងបន្ថែមអាចទទួលបានដោយការគ្រប់គ្រង austenite ដែលរក្សាទុកនៅក្នុង microstructure និងការបង្កើនប្រសិទ្ធភាពម៉ាស៊ីន និងប៉ារ៉ាម៉ែត្រនៃការព្យាបាលកំដៅ 3,12,13,14 ។
រហូតមកដល់បច្ចុប្បន្ន លក្ខណៈសម្បត្តិ tribological នៃដែកអ៊ីណុក AM austenitic បានទទួលការយកចិត្តទុកដាក់ច្រើនជាងដែកអ៊ីណុកផ្សេងទៀត។ឥរិយាបថ tribological នៃការរលាយឡាស៊ែរនៅក្នុងស្រទាប់ម្សៅ (L-PBF) ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ 316L ត្រូវបានសិក្សាជាមុខងារនៃប៉ារ៉ាម៉ែត្រដំណើរការ AM ។វាត្រូវបានបង្ហាញថាការបង្រួមរន្ធញើសដោយកាត់បន្ថយល្បឿនស្កេន ឬបង្កើនថាមពលឡាស៊ែរអាចធ្វើឱ្យប្រសើរឡើងនូវភាពធន់ទ្រាំពាក់15,16។Li et al.17 បានសាកល្បងការពាក់រអិលស្ងួតក្រោមប៉ារ៉ាម៉ែត្រផ្សេងៗ (បន្ទុក ប្រេកង់ និងសីតុណ្ហភាព) ហើយបានបង្ហាញថាការពាក់នៅសីតុណ្ហភាពក្នុងបន្ទប់គឺជាយន្តការពាក់ដ៏សំខាន់ ខណៈដែលការបង្កើនល្បឿនរអិល និងសីតុណ្ហភាពជំរុញការកត់សុី។ស្រទាប់អុកស៊ីដលទ្ធផលធានានូវប្រតិបត្តិការរបស់ទ្រនាប់ ការកកិតមានការថយចុះជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃសីតុណ្ហភាព ហើយអត្រាពាក់កើនឡើងនៅសីតុណ្ហភាពខ្ពស់ជាង។នៅក្នុងការសិក្សាផ្សេងទៀត ការបន្ថែមភាគល្អិត TiC18, TiB219 និង SiC20 ទៅក្នុង L-PBF បានព្យាបាលម៉ាទ្រីស 316L ធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវភាពធន់នឹងការពាក់ដោយបង្កើតស្រទាប់កកិតរឹងដែលធ្វើការក្រាស់ជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃប្រភាគនៃភាគល្អិតរឹង។ស្រទាប់អុកស៊ីដការពារក៏ត្រូវបានគេសង្កេតឃើញផងដែរនៅក្នុងដែកថែប PH ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ L-PBF12 និង SS11 duplex steel ដែលបង្ហាញថាការកំណត់កម្រិត austenite ដែលត្រូវបានរក្សាទុកដោយការព្យាបាលក្រោយកំដៅ 12 អាចធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវភាពធន់នឹងការពាក់។ដូចដែលបានសង្ខេបនៅទីនេះ អក្សរសិល្ប៍គឺផ្តោតជាចម្បងលើដំណើរការ tribological នៃស៊េរី 316L SS ខណៈពេលដែលមានទិន្នន័យតិចតួចអំពីដំណើរការ tribological នៃស៊េរីនៃ martensitic បន្ថែមផលិតដែកអ៊ីណុកជាមួយនឹងមាតិកាកាបូនខ្ពស់ជាងច្រើន។
អេឡិចត្រុង Beam Melting (EBM) គឺជាបច្ចេកទេសស្រដៀងទៅនឹង L-PBF ដែលមានសមត្ថភាពបង្កើត microstructures ជាមួយ carbides refractory ដូចជា vanadium និង chromium carbides ខ្ពស់ ដោយសារតែសមត្ថភាពរបស់វាក្នុងការឈានដល់សីតុណ្ហភាពខ្ពស់ និងអត្រាស្កែន 21, 22 ។ អក្សរសិល្ប៍ដែលមានស្រាប់លើដំណើរការ EBM នៃដែកអ៊ីណុក ដែកថែបត្រូវបានផ្តោតជាចម្បងលើការកំណត់ប៉ារ៉ាម៉ែត្រដំណើរការ ELM ដ៏ល្អប្រសើរដើម្បីទទួលបានមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធដោយគ្មានស្នាមប្រេះ និងរន្ធញើស និងកែលម្អលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច 23, 24, 25, 26 ខណៈពេលដែលធ្វើការលើលក្ខណៈសម្បត្តិ tribological នៃដែកអ៊ីណុកដែលបានព្យាបាល EBM ។រហូតមកដល់ពេលនេះ យន្តការពាក់នៃដែកអ៊ីណុក martensitic កាបូនខ្ពស់ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELR ត្រូវបានសិក្សាក្រោមលក្ខខណ្ឌមានកំណត់ ហើយការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកធ្ងន់ធ្ងរត្រូវបានគេរាយការណ៍ថាកើតឡើងក្រោមលក្ខខណ្ឌសំណឹក (ការធ្វើតេស្តក្រដាសខ្សាច់) ស្ងួត និងភក់ 27 ។
ការសិក្សានេះបានស៊ើបអង្កេតលើភាពធន់នឹងការពាក់ និងលក្ខណៈកកិតនៃដែកអ៊ីណុកកាបូនម៉ាទីនស៊ីទិកខ្ពស់ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELR ក្រោមលក្ខខណ្ឌរអិលស្ងួតដែលបានពិពណ៌នាខាងក្រោម។ទីមួយ លក្ខណៈនៃរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូត្រូវបានកំណត់លក្ខណៈដោយប្រើមីក្រូទស្សន៍អេឡិចត្រុងស្កែន (SEM) ការបែកខ្ចាត់ខ្ចាយថាមពលកាំរស្មីអ៊ិច (EDX) ការសាយភាយកាំរស្មីអ៊ិច និងការវិភាគរូបភាព។ទិន្នន័យដែលទទួលបានជាមួយនឹងវិធីសាស្រ្តទាំងនេះត្រូវបានប្រើប្រាស់ជាមូលដ្ឋានសម្រាប់ការសង្កេតនៃឥរិយាបទ tribological តាមរយៈការធ្វើតេស្ត reciprocating ស្ងួតនៅក្រោមបន្ទុកផ្សេងៗ ហើយទីបំផុត morphology ផ្ទៃដែលពាក់ត្រូវបានពិនិត្យដោយប្រើ SEM-EDX និង laser profilometers ។អត្រាពាក់ត្រូវបានគេកំណត់បរិមាណ និងប្រៀបធៀបជាមួយនឹងដែកថែបឧបករណ៍ martensitic ដែលត្រូវបានព្យាបាលស្រដៀងគ្នា។នេះត្រូវបានធ្វើដើម្បីបង្កើតមូលដ្ឋានសម្រាប់ការប្រៀបធៀបប្រព័ន្ធ SS នេះជាមួយនឹងប្រព័ន្ធពាក់ដែលត្រូវបានប្រើប្រាស់ជាទូទៅជាមួយនឹងប្រភេទនៃការព្យាបាលដូចគ្នា។ជាចុងក្រោយ ផែនទីផ្នែកឆ្លងកាត់នៃផ្លូវពាក់ត្រូវបានបង្ហាញដោយប្រើក្បួនដោះស្រាយផែនទីភាពរឹង ដែលបង្ហាញពីការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកដែលកើតឡើងអំឡុងពេលទំនាក់ទំនង។វាគួរតែត្រូវបានកត់សម្គាល់ថាការធ្វើតេស្ត tribological សម្រាប់ការសិក្សានេះត្រូវបានធ្វើឡើងដើម្បីយល់កាន់តែច្បាស់អំពីលក្ខណៈសម្បត្តិ tribological នៃសម្ភារៈថ្មីនេះ និងមិនមែនដើម្បីក្លែងធ្វើកម្មវិធីជាក់លាក់មួយ។ការសិក្សានេះរួមចំណែកដល់ការយល់ដឹងកាន់តែប្រសើរឡើងអំពីលក្ខណៈសម្បត្តិ tribological នៃដែកអ៊ីណុក martensitic ដែលផលិតបន្ថែមថ្មីសម្រាប់កម្មវិធីពាក់ដែលត្រូវការប្រតិបត្តិការក្នុងបរិស្ថានដ៏អាក្រក់។
គំរូដែកអ៊ីណុកកាបូនខ្ពស់ martensitic (HCMSS) ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELR ក្រោមឈ្មោះម៉ាក Vibenite® 350 ត្រូវបានបង្កើតឡើង និងផ្គត់ផ្គង់ដោយ VBN Components AB ប្រទេសស៊ុយអែត។សមាសធាតុគីមីបន្ទាប់បន្សំនៃគំរូ៖ 1.9 C, 20.0 Cr, 1.0 Mo, 4.0 V, 73.1 Fe (wt.%) ។ទីមួយ សំណាករអិលស្ងួត (40 mm × 20 mm × 5 mm) ត្រូវបានផលិតចេញពីសំណាករាងចតុកោណដែលទទួលបាន (42 mm × 22 mm × 7 mm) ដោយមិនមានការព្យាបាលក្រោយកំដៅដោយប្រើម៉ាស៊ីនឆក់អគ្គិសនី (EDM)។បន្ទាប់មកសំណាកត្រូវបានកិនជាបន្តបន្ទាប់ជាមួយនឹងក្រដាសខ្សាច់ SiC ដែលមានទំហំគ្រាប់ធញ្ញជាតិពី 240 ទៅ 2400 R ដើម្បីទទួលបានភាពរដុបលើផ្ទៃ (Ra) ប្រហែល 0.15 μm។លើសពីនេះ សំណាកដែកឧបករណ៍ martensitic កាបូនខ្ពស់ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ EBM (HCMTS) ដែលមានសមាសធាតុគីមីបន្ទាប់បន្សំនៃ 1.5 C, 4.0 Cr, 2.5 Mo, 2.5 W, 4.0 V, 85.5 Fe (wt. %) (ត្រូវបានគេស្គាល់ថាជាពាណិជ្ជកម្ម។ Vibenite® 150) ក៏ត្រូវបានរៀបចំតាមរបៀបដូចគ្នា។HCMTS មាន 8% carbides តាមបរិមាណ ហើយត្រូវបានប្រើដើម្បីប្រៀបធៀបទិន្នន័យអត្រាពាក់ HCMSS ប៉ុណ្ណោះ។
ការកំណត់លក្ខណៈមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃ HCMSS ត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើ SEM (FEI Quanta 250, USA) ដែលបំពាក់ដោយឧបករណ៍ចាប់កាំរស្មី XMax80 (EDX) ពី Oxford Instruments ។ការថតរូបចៃដន្យចំនួនបីដែលមាន 3500 µm2 ត្រូវបានថតក្នុងរបៀប backscattered electron (BSE) ហើយបន្ទាប់មកវិភាគដោយប្រើការវិភាគរូបភាព (ImageJ®)28 ដើម្បីកំណត់ប្រភាគផ្ទៃ (ពោលគឺប្រភាគបរិមាណ) ទំហំ និងរូបរាង។ដោយសារលក្ខណៈរូបវិទ្យាដែលបានសង្កេត ប្រភាគផ្ទៃត្រូវបានគេយកស្មើនឹងប្រភាគបរិមាណ។លើសពីនេះទៀតកត្តារូបរាងរបស់ carbides ត្រូវបានគណនាដោយប្រើសមីការកត្តារូបរាង (Shfa):
នៅទីនេះ Ai គឺជាតំបន់នៃ carbide (µm2) ហើយ Pi គឺជាបរិវេណនៃ carbide (µm) 29 ។ដើម្បីកំណត់ដំណាក់កាល ការបំភាយកាំរស្មីអ៊ិចម្សៅ (XRD) ត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើឧបករណ៍វាស់ស្ទង់កាំរស្មីអ៊ិច (Bruker D8 Discover ជាមួយឧបករណ៍ចាប់បន្ទះ LynxEye 1D) ជាមួយនឹងវិទ្យុសកម្ម Co-Kα (λ = 1.79026 Å) ។ស្កែនគំរូលើជួរ 2θ ពី 35° ដល់ 130° ជាមួយនឹងទំហំជំហាន 0.02° និងរយៈពេលជំហាន 2 វិនាទី។ទិន្នន័យ XRD ត្រូវបានវិភាគដោយប្រើកម្មវិធី Diffract.EVA ដែលបានអាប់ដេតមូលដ្ឋានទិន្នន័យគ្រីស្តាល់នៅឆ្នាំ 2021។ លើសពីនេះ ឧបករណ៍ធ្វើតេស្តភាពរឹងរបស់ Vickers (Struers Durascan 80, Austria) ត្រូវបានប្រើដើម្បីកំណត់ microhardness ។យោងតាមស្តង់ដារ ASTM E384-17 30 ការបោះពុម្ពចំនួន 30 ត្រូវបានធ្វើឡើងនៅលើគំរូដែលបានរៀបចំដោយលោហធាតុនៅក្នុងការបង្កើន 0.35 មីលីម៉ែត្រសម្រាប់រយៈពេល 10 វិនាទីនៅ 5 គីឡូក្រាម។អ្នកនិពន្ធបានកំណត់លក្ខណៈមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធរបស់ HCMTS31 ពីមុន។
ឧបករណ៍វាស់ស្ទង់បន្ទះបាល់ (Bruker Universal Mechanical Tester Tribolab, សហរដ្ឋអាមេរិក) ត្រូវបានប្រើដើម្បីអនុវត្តការធ្វើតេស្តពាក់ប្រដាប់បន្តពូជស្ងួត ដែលការកំណត់រចនាសម្ព័ន្ធត្រូវបានរៀបរាប់លម្អិតនៅកន្លែងផ្សេង31។ប៉ារ៉ាម៉ែត្រតេស្តមានដូចខាងក្រោម៖ យោងតាមស្តង់ដារ 32 ASTM G133-05 ផ្ទុក 3 N ប្រេកង់ 1 Hz ជំងឺដាច់សរសៃឈាមខួរក្បាល 3 ម, រយៈពេល 1 ម៉ោង។គ្រាប់បាល់អុកស៊ីតអាលុយមីញ៉ូម (Al2O3, ថ្នាក់ភាពត្រឹមត្រូវ 28/ISO 3290) ដែលមានអង្កត់ផ្ចិត 10 មីលីម៉ែត្រ ជាមួយនឹងភាពរឹងម៉ាក្រូប្រហែល 1500 HV និងភាពរដុបលើផ្ទៃ (Ra) ប្រហែល 0.05 µm ដែលផ្តល់ដោយ Redhill Precision សាធារណរដ្ឋឆេក ត្រូវបានគេប្រើជាទម្ងន់រាប់ .តុល្យភាពត្រូវបានជ្រើសរើសដើម្បីការពារផលប៉ះពាល់នៃអុកស៊ីតកម្មដែលអាចកើតឡើងដោយសារតែការធ្វើឱ្យមានតុល្យភាព និងដើម្បីយល់កាន់តែច្បាស់អំពីយន្តការពាក់នៃគំរូនៅក្រោមលក្ខខណ្ឌនៃការពាក់ធ្ងន់ធ្ងរ។វាគួរតែត្រូវបានកត់សម្គាល់ថាប៉ារ៉ាម៉ែត្រតេស្តគឺដូចគ្នាទៅនឹង Ref.8 ដើម្បីប្រៀបធៀបទិន្នន័យអត្រាពាក់ជាមួយនឹងការសិក្សាដែលមានស្រាប់។លើសពីនេះ ស៊េរីនៃការធ្វើតេស្តចំរុះដែលមានបន្ទុក 10 N ត្រូវបានអនុវត្តដើម្បីផ្ទៀងផ្ទាត់ដំណើរការ tribological នៅការផ្ទុកខ្ពស់ខណៈពេលដែលប៉ារ៉ាម៉ែត្រតេស្តផ្សេងទៀតនៅតែថេរ។សម្ពាធទំនាក់ទំនងដំបូងយោងទៅតាម Hertz គឺ 7.7 MPa និង 11.5 MPa នៅ 3 N និង 10 N រៀងគ្នា។ក្នុងអំឡុងពេលធ្វើតេស្ត កម្លាំងកកិតត្រូវបានកត់ត្រានៅប្រេកង់ 45 Hz ហើយមេគុណកកិតមធ្យម (CoF) ត្រូវបានគណនា។សម្រាប់បន្ទុកនីមួយៗការវាស់វែងចំនួនបីត្រូវបានគេយកនៅក្រោមលក្ខខណ្ឌជុំវិញ។
គន្លងពាក់ត្រូវបានពិនិត្យដោយប្រើ SEM ដែលបានពិពណ៌នាខាងលើ ហើយការវិភាគ EMF ត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើកម្មវិធីវិភាគផ្ទៃពាក់របស់ Aztec Acquisition ។ផ្ទៃដែលពាក់របស់គូបដែលបានផ្គូផ្គងត្រូវបានពិនិត្យដោយប្រើមីក្រូទស្សន៍អុបទិក (Keyence VHX-5000 ប្រទេសជប៉ុន)។ទម្រង់ឡាស៊ែរដែលមិនទាក់ទង (NanoFocus µScan, អាល្លឺម៉ង់) បានស្កេនស្លាកសញ្ញាពាក់ជាមួយនឹងគុណភាពបង្ហាញបញ្ឈរ ± 0.1 µm តាមអ័ក្ស z និង 5 µm តាមអ័ក្ស x និង y ។ផែនទីទម្រង់ផ្ទៃស្លាកស្នាមត្រូវបានបង្កើតឡើងនៅក្នុងMatlab®ដោយប្រើកូអរដោនេ x, y, z ដែលទទួលបានពីការវាស់វែងទម្រង់។ទម្រង់ផ្លូវពាក់បញ្ឈរជាច្រើនដែលស្រង់ចេញពីផែនទីទម្រង់ផ្ទៃត្រូវបានប្រើដើម្បីគណនាការបាត់បង់បរិមាណពាក់នៅលើផ្លូវពាក់។ការបាត់បង់បរិមាណត្រូវបានគណនាជាផលិតផលនៃផ្នែកឆ្លងកាត់មធ្យមនៃទម្រង់ខ្សែ និងប្រវែងនៃផ្លូវពាក់ ហើយព័ត៌មានលម្អិតបន្ថែមនៃវិធីសាស្ត្រនេះត្រូវបានពិពណ៌នាពីមុនដោយអ្នកនិពន្ធ33។ពីទីនេះ អត្រាពាក់ជាក់លាក់ (k) ត្រូវបានទទួលពីរូបមន្តខាងក្រោម៖
នៅទីនេះ V គឺជាការបាត់បង់បរិមាណដោយសារតែការពាក់ (mm3), W គឺជាបន្ទុកដែលបានអនុវត្ត (N), L គឺជាចម្ងាយរអិល (mm) ហើយ k គឺជាអត្រាពាក់ជាក់លាក់ (mm3/Nm)34 ។ទិន្នន័យកកិត និងផែនទីទម្រង់ផ្ទៃសម្រាប់ HCMTS ត្រូវបានរួមបញ្ចូលនៅក្នុងសម្ភារៈបន្ថែម (រូបភាពបន្ថែម S1 និងរូបភាព S2) ដើម្បីប្រៀបធៀបអត្រាពាក់ HCMSS ។
នៅក្នុងការសិក្សានេះ ផែនទីនៃភាពរឹងផ្នែកឆ្លងកាត់នៃផ្លូវពាក់ត្រូវបានប្រើដើម្បីបង្ហាញពីឥរិយាបថខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិក (ពោលគឺការឡើងរឹងដោយសារសម្ពាធទំនាក់ទំនង) នៃតំបន់ពាក់។សំណាកដែលដុសខាត់ត្រូវបានកាត់ដោយកង់កាត់អាលុយមីញ៉ូមអុកស៊ីដនៅលើម៉ាស៊ីនកាត់ (Struers Accutom-5, Austria) និងប៉ូលាជាមួយនឹងក្រដាសខ្សាច់ SiC ពី 240 ទៅ 4000 P តាមកម្រាស់នៃគំរូ។ការវាស់វែង Microhardness នៅ 0.5 kgf 10 s និងចម្ងាយ 0.1 mm ស្របតាម ASTM E348-17 ។ការបោះពុម្ពត្រូវបានដាក់នៅលើក្រឡាចតុកោណកែងទំហំ 1.26 × 0.3 mm2 ប្រហែល 60 µm ខាងក្រោមផ្ទៃ (រូបភាពទី 1) ហើយបន្ទាប់មកផែនទីនៃភាពរឹងត្រូវបានបង្ហាញដោយប្រើលេខកូដ Matlab® ផ្ទាល់ខ្លួនដែលបានពិពណ៌នានៅកន្លែងផ្សេង 35 ។លើសពីនេះទៀត microstructure នៃផ្នែកឆ្លងកាត់នៃតំបន់ពាក់ត្រូវបានពិនិត្យដោយប្រើ SEM ។
គ្រោងការណ៍នៃសញ្ញាសម្គាល់ពាក់ដែលបង្ហាញពីទីតាំងនៃផ្នែកឈើឆ្កាង (ក) និងមីក្រូក្រាហ្វអុបទិកនៃផែនទីភាពរឹងដែលបង្ហាញពីសញ្ញាសម្គាល់ដែលបានកំណត់នៅក្នុងផ្នែកឆ្លងកាត់ (ខ) ។
រចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូនៃ HCMSS ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELP មានបណ្តាញ carbide ដូចគ្នាដែលហ៊ុំព័ទ្ធដោយម៉ាទ្រីស (រូបភាព 2a, ខ) ។ការវិភាគ EDX បានបង្ហាញថា carbides ពណ៌ប្រផេះ និងងងឹត គឺជា carbides សម្បូរ chromium និង vanadium រៀងគ្នា (តារាង 1) ។គណនាពីការវិភាគរូបភាព ប្រភាគបរិមាណនៃ carbides ត្រូវបានប៉ាន់ប្រមាណថាជា ~22.5% (~18.2% chromium carbides និង ~4.3% high vanadium carbides)។ទំហំគ្រាប់ធញ្ញជាតិជាមធ្យមដែលមានគម្លាតស្តង់ដារគឺ 0.64 ± 0.2 µm និង 1.84 ± 0.4 µm សម្រាប់ V និង Cr សម្បូរ carbides រៀងគ្នា (រូបភាព 2c, ឃ) ។carbides V ខ្ពស់មានទំនោរមានរាងមូលជាមួយនឹងកត្តារាង (±SD) ប្រហែល 0.88±0.03 ព្រោះតម្លៃកត្តារាងជិត 1 ត្រូវនឹង carbides រាងមូល។ផ្ទុយទៅវិញ កាបូអ៊ីដ្រាតក្រូមីញ៉ូមខ្ពស់មិនមានរាងមូលទេ ដោយមានកត្តារូបរាងប្រហែល 0.56 ± 0.01 ដែលអាចបណ្តាលមកពីការប្រមូលផ្តុំ។Martensite (α, bcc) និង​ការ​រក្សា​បាន​នូវ austenite (γ', fcc) diffraction peaks ត្រូវ​បាន​រក​ឃើញ​នៅ​លើ​គំរូ HCMSS X-ray ដូច​បង្ហាញ​ក្នុង​រូប​ទី 2e ។លើសពីនេះទៀតគំរូកាំរស្មីអ៊ិចបង្ហាញពីវត្តមានរបស់ carbides ទីពីរ។carbides ក្រូមីញ៉ូមខ្ពស់ត្រូវបានគេកំណត់ថាជា carbides ប្រភេទ M3C2 និង M23C6 ។យោងតាមទិន្នន័យអក្សរសិល្ប៍ កំពូលនៃការបំភាយ 36,37,38 នៃ VC carbides ត្រូវបានកត់ត្រានៅ ≈43° និង 63° ដែលបង្ហាញថាកំពូល VC ត្រូវបានបិទបាំងដោយកំពូល M23C6 នៃ carbides ដែលសំបូរទៅដោយក្រូមីញ៉ូម (រូបភាព 2e) ។
រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូចនៃដែកអ៊ីណុក martensitic កាបូនខ្ពស់ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ EBL (a) នៅកម្រិតពង្រីកទាប និង (b) នៅការពង្រីកខ្ពស់ ដែលបង្ហាញពី carbides សម្បូរ chromium និង vanadium និងម៉ាទ្រីសដែកអ៊ីណុក (របៀប backscattering អេឡិចត្រូ) ។ក្រាហ្វរបារបង្ហាញពីការបែងចែកទំហំគ្រាប់ធញ្ញជាតិនៃសារធាតុក្រូមីញ៉ូមដែលសម្បូរទៅដោយជាតិក្រូមីញ៉ូម (គ) និងកាបូអ៊ីដ្រាតដែលសំបូរទៅដោយវ៉ាណាដ្យូម (ឃ)។គំរូកាំរស្មីអ៊ិចបង្ហាញពីវត្តមានរបស់ martensite រក្សា austenite និង carbides នៅក្នុង microstructure (d) ។
microhardness ជាមធ្យមគឺ 625.7 + 7.5 HV5 ដែលបង្ហាញពីភាពរឹងខ្ពស់ធៀបនឹងដែកអ៊ីណុក martensitic កែច្នៃធម្មតា (450 HV)1 ដោយគ្មានការព្យាបាលកំដៅ។ភាពរឹងនៃ nanoindentation នៃ V carbides ខ្ពស់ និង carbides Cr ខ្ពស់ ត្រូវបានគេរាយការណ៍ថាមានចន្លោះពី 12 ទៅ 32.5 GPa39 និង 13-22 GPa40 រៀងគ្នា។ដូច្នេះភាពរឹងខ្ពស់នៃ HCMSS ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELP គឺដោយសារតែមាតិកាកាបូនខ្ពស់ដែលជំរុញការបង្កើតបណ្តាញ carbide ។ដូច្នេះ HSMSS ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELP បង្ហាញពីលក្ខណៈ microstructural ល្អ និងភាពរឹង ដោយគ្មានការព្យាបាលក្រោយកំដៅបន្ថែម។
ខ្សែកោងនៃមេគុណកកិតមធ្យម (CoF) សម្រាប់គំរូនៅ 3 N និង 10 N ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 3 ជួរនៃតម្លៃកកិតអប្បបរមា និងអតិបរមាត្រូវបានសម្គាល់ដោយការដាក់ស្រមោលល្អក់។ខ្សែកោងនីមួយៗបង្ហាញពីដំណាក់កាលដំណើរការ និងដំណាក់កាលនៃស្ថានភាពស្ថិរភាព។ដំណាក់កាលរត់ចូលបញ្ចប់នៅ 1.2 m ជាមួយនឹង CoF (±SD) នៃ 0.41 ± 0.24.3 N និងនៅ 3.7 m ជាមួយ CoF នៃ 0.71 ± 0.16.10 N មុនពេលចូលទៅក្នុងដំណាក់កាលស្ថិរភាពនៅពេលដែលការកកិតឈប់។មិនផ្លាស់ប្តូរយ៉ាងឆាប់រហ័ស។ដោយសារផ្ទៃទំនាក់ទំនងតូច និងការខូចទ្រង់ទ្រាយផ្លាស្ទិចដំបូងខ្លាំង កម្លាំងកកិតបានកើនឡើងយ៉ាងឆាប់រហ័សក្នុងដំណាក់កាលដែលកំពុងដំណើរការនៅ 3 N និង 10 N ដែលកម្លាំងកកិតខ្ពស់ជាងមុន និងចម្ងាយរអិលយូរជាងនេះបានកើតឡើងនៅ 10 N ដែលអាចបណ្តាលមកពី ចំពោះការពិតដែលថាបើប្រៀបធៀបជាមួយ 3 N ការខូចខាតលើផ្ទៃគឺខ្ពស់ជាង។សម្រាប់ 3 N និង 10 N តម្លៃ CoF ក្នុងដំណាក់កាលស្ថានីគឺ 0.78 ± 0.05 និង 0.67 ± 0.01 រៀងគ្នា។CoF មានស្ថេរភាពជាក់ស្តែងនៅ 10 N និងកើនឡើងបន្តិចម្តងៗនៅ 3 N. នៅក្នុងអក្សរសិល្ប៍មានកំណត់ CoF នៃ L-PBF ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយដែកអ៊ីណុកបើប្រៀបធៀបទៅនឹងអង្គធាតុប្រតិកម្មសេរ៉ាមិចនៅឯបន្ទុកអនុវត្តទាបមានចាប់ពី 0.5 ដល់ 0.728, 20, 42 ដែលស្ថិតនៅក្នុង កិច្ចព្រមព្រៀងដ៏ល្អជាមួយនឹងតម្លៃ CoF ដែលត្រូវបានវាស់នៅក្នុងការសិក្សានេះ។ការថយចុះនៃ CoF ជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃបន្ទុកនៅក្នុងស្ថានភាពស្ថិរភាព (ប្រហែល 14.1%) អាចត្រូវបានកំណត់គុណលក្ខណៈចំពោះការរិចរិលនៃផ្ទៃដែលកើតឡើងនៅចំណុចប្រទាក់រវាងផ្ទៃពាក់ និងសមភាគី ដែលនឹងត្រូវបានពិភាក្សាបន្ថែមទៀតនៅក្នុងផ្នែកបន្ទាប់ តាមរយៈការវិភាគលើផ្ទៃនៃ គំរូដែលពាក់។
មេគុណកកិតនៃគំរូ VSMSS ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELP នៅលើផ្លូវរអិលនៅ 3 N និង 10 N ដំណាក់កាលស្ថានីត្រូវបានសម្គាល់សម្រាប់ខ្សែកោងនីមួយៗ។
អត្រាពាក់ជាក់លាក់នៃ HKMS (625.7 HV) ត្រូវបានប៉ាន់ប្រមាណនៅ 6.56 ± 0.33 × 10–6 mm3/Nm និង 9.66 ± 0.37 × 10–6 mm3/Nm នៅ 3 N និង 10 N រៀងគ្នា (រូបភាព 4) ។ដូច្នេះ អត្រាពាក់កើនឡើងជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃបន្ទុក ដែលជាការព្រមព្រៀងដ៏ល្អជាមួយនឹងការសិក្សាដែលមានស្រាប់លើ austenite ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ L-PBF និង PH SS17,43 ។នៅក្រោមលក្ខខណ្ឌកុលសម្ព័ន្ធដូចគ្នា អត្រាពាក់នៅ 3 N គឺប្រហែលមួយភាគប្រាំដែលសម្រាប់ដែកអ៊ីណុក austenitic ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ L-PBF (k = 3.50 ± 0.3 × 10–5 mm3/Nm, 229 HV) ដូចករណីមុនដែរ។ .8. លើសពីនេះ អត្រាពាក់របស់ HCMSS នៅ 3 N គឺទាបជាងដែកអ៊ីណុក austenitic ដែលផលិតដោយម៉ាស៊ីនធម្មតា ហើយជាពិសេសខ្ពស់ជាងដែកអ៊ីណុកដែលមានសម្ពាធខ្លាំង (k = 4.20 ± 0.3 × 10–5 mm3) ។/Nm, 176 HV) និងខាស (k = 4.70 ± 0.3 × 10–5 mm3/Nm, 156 HV) ម៉ាស៊ីនដែកអ៊ីណុក austenitic, 8 រៀងគ្នា។បើប្រៀបធៀបទៅនឹងការសិក្សាទាំងនេះនៅក្នុងអក្សរសិល្ប៍ ភាពធន់នឹងការពាក់ដែលប្រសើរឡើងនៃ HCMSS ត្រូវបានសន្មតថាមានមាតិកាកាបូនខ្ពស់ និងបណ្តាញ carbide ដែលបានបង្កើតឡើងដែលបណ្តាលឱ្យមានភាពរឹងខ្ពស់ជាងដែកអ៊ីណុក austenitic ដែលកែច្នៃដោយម៉ាស៊ីនធម្មតា។ដើម្បីសិក្សាបន្ថែមអំពីអត្រាពាក់នៃសំណាក HCMSS គំរូដែកឧបករណ៍ម៉ាតស៊ីទិកកាបូនខ្ពស់ (HCMTS) ដែលម៉ាស៊ីនស្រដៀងគ្នា (ជាមួយនឹងភាពរឹង 790 HV) ត្រូវបានធ្វើតេស្តក្រោមលក្ខខណ្ឌស្រដៀងគ្នា (3 N និង 10 N) សម្រាប់ការប្រៀបធៀប។សម្ភារៈបន្ថែមគឺផែនទីទម្រង់ផ្ទៃ HCMTS (រូបភាពបន្ថែម S2)។អត្រាពាក់របស់ HCMSS (k = 6.56 ± 0.34 × 10–6 mm3/Nm) គឺស្ទើរតែដូចគ្នាទៅនឹង HCMTS នៅ 3 N (k = 6.65 ± 0.68 × 10–6 mm3/Nm) ដែលបង្ហាញពីភាពធន់ទ្រាំពាក់ដ៏ល្អ។ .លក្ខណៈទាំងនេះត្រូវបានកំណត់គុណលក្ខណៈជាចម្បងទៅនឹងលក្ខណៈមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃ HCMSS (ពោលគឺមាតិកាកាបូនខ្ពស់ ទំហំ រូបរាង និងការចែកចាយនៃភាគល្អិត carbide នៅក្នុងម៉ាទ្រីស ដូចដែលបានពិពណ៌នានៅក្នុងផ្នែកទី 3.1)។ដូចដែលបានរាយការណ៍ពីមុន 31,44 មាតិកា carbide ប៉ះពាល់ដល់ទទឹងនិងជម្រៅនៃស្លាកស្នាមពាក់និងយន្តការនៃការពាក់ micro-abrasive ។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ បរិមាណកាបូអ៊ីដ្រាតមិនគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីការពារការស្លាប់នៅកម្រិត 10 N ដែលបណ្តាលឱ្យមានការពាក់កើនឡើង។នៅក្នុងផ្នែកខាងក្រោម ការពាក់លើផ្ទៃ morphology និងសណ្ឋានដីត្រូវបានប្រើដើម្បីពន្យល់ពីយន្តការពាក់ និងខូចទ្រង់ទ្រាយដែលប៉ះពាល់ដល់អត្រាពាក់របស់ HCMSS ។នៅ 10 N អត្រាពាក់របស់ VCMSS (k = 9.66 ± 0.37 × 10–6 mm3/Nm) គឺខ្ពស់ជាង VKMTS (k = 5.45 ± 0.69 × 10–6 mm3/Nm) ។ផ្ទុយទៅវិញ អត្រាពាក់ទាំងនេះនៅតែខ្ពស់នៅឡើយ៖ នៅក្រោមលក្ខខណ្ឌនៃការធ្វើតេស្តស្រដៀងគ្នា អត្រាពាក់នៃថ្នាំកូតដែលមានមូលដ្ឋានលើក្រូមីញ៉ូម និងស្តូលីតគឺទាបជាង HCMSS45,46។ជាចុងក្រោយ ដោយសារតែភាពរឹងខ្ពស់នៃអាលុយមីញ៉ូ (1500 HV) អត្រាពាក់មិត្តរួមមានការធ្វេសប្រហែស ហើយសញ្ញានៃការផ្ទេរសម្ភារៈពីគំរូទៅបាល់អាលុយមីញ៉ូមត្រូវបានរកឃើញ។
ការពាក់ជាក់លាក់នៅក្នុងម៉ាស៊ីន ELR នៃដែកអ៊ីណុក martensitic កាបូនខ្ពស់ (HMCSS), គ្រឿងម៉ាស៊ីន ELR នៃដែកឧបករណ៍ martensitic កាបូនខ្ពស់ (HCMTS) និង L-PBF ការដេញ និងការចុច isotropic ខ្ពស់ (HIP) ម៉ាស៊ីននៃដែកអ៊ីណុក austenitic (316LSS) នៅកម្មវិធីផ្សេងៗ ល្បឿនត្រូវបានផ្ទុក។scatterplot បង្ហាញពីគម្លាតស្តង់ដារនៃការវាស់វែង។ទិន្នន័យសម្រាប់ដែកអ៊ីណុក austenitic ត្រូវបានគេយកពីលេខ 8 ។
ខណៈពេលដែលផ្នែករឹងដូចជា chromium និង stellite អាចផ្តល់នូវភាពធន់នឹងការពាក់បានប្រសើរជាងប្រព័ន្ធយ៉ាន់ស្ព័រដែលបន្ថែមដោយម៉ាស៊ីន ការបន្ថែមគ្រឿងម៉ាស៊ីនអាច (1) ធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវរចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូច ជាពិសេសសម្រាប់សម្ភារៈដែលមានដង់ស៊ីតេច្រើនប្រភេទ។ប្រតិបត្តិការនៅផ្នែកខាងចុង;និង (3) ការបង្កើត topologies ផ្ទៃថ្មី ដូចជា វត្ថុធាតុរាវរួមបញ្ចូលគ្នា។លើសពីនេះទៀត AM ផ្តល់នូវភាពបត់បែននៃការរចនាធរណីមាត្រ។ការសិក្សានេះគឺពិតជាប្រលោមលោក និងមានសារៈសំខាន់ព្រោះវាមានសារៈសំខាន់ណាស់ក្នុងការបញ្ជាក់អំពីលក្ខណៈនៃការពាក់នៃយ៉ាន់ស្ព័រដែលទើបនឹងបង្កើតថ្មីទាំងនេះជាមួយ EBM ដែលអក្សរសិល្ប៍បច្ចុប្បន្នមានកម្រិតខ្លាំង។
សរីរវិទ្យានៃផ្ទៃដែលពាក់ និងរូបសណ្ឋាននៃគំរូពាក់នៅ 3 N ត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភព។5, ដែលជាកន្លែងដែលយន្តការពាក់ចម្បងគឺ abrasion អមដោយការកត់សុី។ទីមួយ ស្រទាប់ខាងក្រោមដែកត្រូវបានខូចទ្រង់ទ្រាយដោយផ្លាស្ទិច ហើយបន្ទាប់មកយកចេញដើម្បីបង្កើតជាចង្អូរដែលមានជម្រៅពី 1 ទៅ 3 µm ដូចបង្ហាញក្នុងទម្រង់ផ្ទៃ (រូបភាព 5a)។ដោយសារតែកំដៅកកិតដែលបង្កើតឡើងដោយការរអិលជាបន្តបន្ទាប់ សម្ភារៈដែលបានដកចេញនៅតែស្ថិតនៅចំណុចប្រទាក់នៃប្រព័ន្ធ tribological បង្កើតជាស្រទាប់ tribological ដែលមានកោះតូចៗនៃអុកស៊ីដដែកខ្ពស់ជុំវិញ chromium និង vanadium carbides ខ្ពស់ (រូបភាព 5b និងតារាង 2) ។) ដូចដែលត្រូវបានគេរាយការណ៍ផងដែរសម្រាប់ដែកអ៊ីណុក austenitic ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ L-PBF15,17 ។នៅលើរូបភព។5c បង្ហាញពីអុកស៊ីតកម្មខ្លាំងដែលកើតឡើងនៅចំកណ្តាលនៃស្លាកស្នាមពាក់។ដូច្នេះការបង្កើតស្រទាប់កកិតត្រូវបានសម្របសម្រួលដោយការបំផ្លិចបំផ្លាញនៃស្រទាប់កកិត (ពោលគឺស្រទាប់អុកស៊ីដ) (រូបភាព 5f) ឬការយកចេញនៃសម្ភារៈកើតឡើងនៅក្នុងតំបន់ខ្សោយនៅក្នុង microstructure ដោយហេតុនេះបង្កើនល្បឿននៃការយកចេញនៃសម្ភារៈ។ក្នុងករណីទាំងពីរការបំផ្លិចបំផ្លាញនៃស្រទាប់កកិតនាំទៅដល់ការបង្កើតផលិតផលពាក់នៅចំណុចប្រទាក់ដែលអាចជាហេតុផលសម្រាប់ទំនោរនៃការកើនឡើងនៃ CoF នៅក្នុងស្ថានភាពស្ថិរភាព 3N (រូបភាពទី 3) ។លើសពីនេះទៀតមានសញ្ញានៃការពាក់បីផ្នែកដែលបណ្តាលមកពីអុកស៊ីដនិងភាគល្អិតពាក់រលុងនៅលើផ្លូវពាក់ដែលនៅទីបំផុតនាំឱ្យមានការបង្កើតស្នាមមីក្រូនៅលើស្រទាប់ខាងក្រោម (រូបភាព 5b, ង) 9,12,47 ។
ទម្រង់ផ្ទៃ (a) និង photomicrographs (b–f) នៃទម្រង់ផ្ទៃពាក់នៃដែកអ៊ីណុក martensitic កាបូនខ្ពស់ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELP នៅ 3 N, ផ្នែកឆ្លងកាត់នៃសញ្ញាពាក់នៅក្នុងរបៀប BSE (d) និងមីក្រូទស្សន៍អុបទិកនៃការពាក់ ផ្ទៃនៅ 3 N (g) alumina spheres ។
បន្ទះរអិលដែលបានបង្កើតឡើងនៅលើស្រទាប់ខាងក្រោមដែកដែលបង្ហាញពីការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកដោយសារតែការពាក់ (រូបភាព 5e) ។លទ្ធផលស្រដៀងគ្នានេះក៏ត្រូវបានទទួលផងដែរនៅក្នុងការសិក្សាអំពីអាកប្បកិរិយាពាក់របស់ SS47 austenitic steel ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ L-PBF ។ការតំរង់ទិសឡើងវិញនៃ carbides ដែលសម្បូរ vanadium ក៏បង្ហាញពីការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកនៃម៉ាទ្រីសដែកកំឡុងពេលរអិល (រូបភាព 5e) ។មីក្រូក្រាហ្វនៃផ្នែកឈើឆ្កាងនៃសញ្ញាសម្គាល់ពាក់បង្ហាញពីវត្តមាននៃរណ្តៅមូលតូចៗដែលព័ទ្ធជុំវិញដោយ microcracks (រូបភាព 5d) ដែលអាចបណ្តាលមកពីការខូចទ្រង់ទ្រាយផ្លាស្ទិចច្រើនពេកនៅជិតផ្ទៃ។ការផ្ទេរវត្ថុធាតុទៅស្វ៊ែរអុកស៊ីដអាលុយមីញ៉ូមានកម្រិត ខណៈពេលដែលស្វ៊ែរនៅដដែល (រូបភាព 5 ក្រាម) ។
ទទឹង និងជម្រៅនៃការពាក់នៃសំណាកគំរូបានកើនឡើងជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃបន្ទុក (នៅ 10 N) ដូចដែលបានបង្ហាញនៅក្នុងផែនទីសណ្ឋានដី (រូបភាព 6a) ។ការកោស និងអុកស៊ីតកម្មនៅតែជាយន្តការពាក់ដ៏លេចធ្លោ ហើយការកើនឡើងនៃចំនួនស្នាមប្រេះតូចៗនៅលើផ្លូវពាក់បង្ហាញថាការពាក់បីផ្នែកក៏កើតឡើងនៅកម្រិត 10 N (រូបភាព 6b)។ការវិភាគ EDX បានបង្ហាញពីការបង្កើតកោះអុកស៊ីតដែលសំបូរទៅដោយជាតិដែក។កំពូលភ្នំអាល់នៅក្នុងវិសាលគមបានបញ្ជាក់ថាការផ្ទេរសារធាតុពីសមភាគីទៅគំរូបានកើតឡើងនៅ 10 N (រូបភាព 6c និងតារាងទី 3) ខណៈពេលដែលវាមិនត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅ 3 N (តារាង 2) ។ការពាក់រាងកាយបីគឺបណ្តាលមកពីភាគល្អិតពាក់ពីកោះអុកស៊ីដ និងអាណាឡូក ដែលការវិភាគលម្អិត EDX បង្ហាញពីការដឹកជញ្ជូនសម្ភារៈពីអាណាឡូក (រូបភាពបន្ថែម S3 និងតារាង S1) ។ការអភិវឌ្ឍនៃកោះអុកស៊ីដត្រូវបានផ្សារភ្ជាប់ជាមួយនឹងរណ្តៅជ្រៅដែលត្រូវបានគេសង្កេតឃើញផងដែរនៅក្នុង 3N (រូបភាព 5) ។ការបំបែកនិងការបំបែកនៃ carbides កើតឡើងជាចម្បងនៅក្នុង carbides ដែលសម្បូរទៅដោយ 10 N Cr (រូបភាព 6e, f) ។លើសពីនេះទៀត V carbides ខ្ពស់ flake និងពាក់ម៉ាទ្រីសជុំវិញដែលនៅក្នុងវេនបណ្តាលឱ្យពាក់បីផ្នែក។រណ្តៅដែលមានទំហំ និងរូបរាងស្រដៀងទៅនឹងកាបោន V ខ្ពស់ (រំលេចជារង្វង់ក្រហម) ក៏បានលេចចេញនៅក្នុងផ្នែកឈើឆ្កាងនៃបទ (រូបភាពទី 6 ឃ) (សូមមើលការវិភាគទំហំ និងរូបរាងរបស់ carbide ។ 3.1) ដែលបង្ហាញថា V ខ្ពស់ carbide V អាច flake ចេញពីម៉ាទ្រីសនៅ 10 N. រាងមូលនៃ carbides V ខ្ពស់រួមចំណែកដល់ឥទ្ធិពលទាញខណៈពេលដែល agglomerated Cr carbides ខ្ពស់ងាយនឹងបំបែក (រូបភាព 6e, f) ។ឥរិយាបថបរាជ័យនេះបង្ហាញថាម៉ាទ្រីសបានលើសសមត្ថភាពរបស់ខ្លួនក្នុងការទប់ទល់នឹងការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិក ហើយមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធមិនផ្តល់កម្លាំងផលប៉ះពាល់គ្រប់គ្រាន់នៅ 10 N. ការបង្ក្រាបបញ្ឈរនៅក្រោមផ្ទៃ (រូបភាព 6 ឃ) បង្ហាញពីអាំងតង់ស៊ីតេនៃការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកដែលកើតឡើងកំឡុងពេលរអិល។នៅពេលដែលការផ្ទុកកើនឡើងមានការផ្ទេរសម្ភារៈពីផ្លូវដែលពាក់ទៅបាល់អាមីណូ (រូបភាព 6 ក្រាម) ដែលអាចមានស្ថេរភាពនៅ 10 N. មូលហេតុចម្បងសម្រាប់ការថយចុះនៃតម្លៃ CoF (រូបភាពទី 3) ។
ទម្រង់ផ្ទៃ (a) និង photomicrographs (b–f) នៃសណ្ឋានដីពាក់ (b–f) នៃដែកអ៊ីណុក martensitic កាបូនខ្ពស់ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ EBA នៅ 10 N, ពាក់ផ្នែកឆ្លងកាត់នៅក្នុងរបៀប BSE (d) និងផ្ទៃមីក្រូទស្សន៍អុបទិក នៃស្វ៊ែរ alumina នៅ 10 N (g) ។
កំឡុងពេលរអិល ផ្ទៃត្រូវបានទទួលរងនូវការបង្ហាប់ និងភាពតានតឹងដែលបណ្ដាលមកពីអង្គបដិប្រាណ ដែលបណ្តាលឱ្យមានការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកយ៉ាងសំខាន់នៅក្រោមផ្ទៃពាក់ 34,48,49។ដូច្នេះ ការឡើងរឹងរបស់ការងារអាចកើតឡើងនៅខាងក្រោមផ្ទៃ ដោយសារការខូចទ្រង់ទ្រាយផ្លាស្ទិច ប៉ះពាល់ដល់យន្តការពាក់ និងការខូចទ្រង់ទ្រាយដែលកំណត់ឥរិយាបថពាក់របស់សម្ភារៈ។ដូច្នេះ ការគូសផែនទីភាពរឹងផ្នែកឆ្លងកាត់ (ដូចបានរៀបរាប់លម្អិតក្នុងផ្នែកទី 2.4) ត្រូវបានអនុវត្តនៅក្នុងការសិក្សានេះ ដើម្បីកំណត់ពីការអភិវឌ្ឍន៍នៃតំបន់ខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិក (PDZ) នៅខាងក្រោមផ្លូវពាក់ជាមុខងារនៃការផ្ទុក។ចាប់តាំងពីដូចដែលបានរៀបរាប់នៅក្នុងផ្នែកមុន សញ្ញាច្បាស់លាស់នៃការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅខាងក្រោមដាននៃការពាក់ (រូបភាព 5d, 6d) ជាពិសេសនៅ 10 N ។
នៅលើរូបភព។រូបភាពទី 7 បង្ហាញពីដ្យាក្រាមភាពរឹងផ្នែកឆ្លងកាត់នៃសញ្ញាពាក់នៃ HCMSS ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELP នៅ 3 N និង 10 N ។ វាគួរអោយកត់សំគាល់ថាតម្លៃរឹងទាំងនេះត្រូវបានប្រើជាសន្ទស្សន៍ដើម្បីវាយតម្លៃឥទ្ធិពលនៃការឡើងរឹងនៃការងារ។ការផ្លាស់ប្តូរភាពរឹងនៅក្រោមសញ្ញាសម្គាល់ពាក់គឺពី 667 ទៅ 672 HV នៅ 3 N (រូបភាព 7a) ដែលបង្ហាញថាការឡើងរឹងនៃការងារគឺមានភាពធ្វេសប្រហែស។សន្មតថាដោយសារតែគុណភាពបង្ហាញទាបនៃផែនទី microhardness (ពោលគឺចម្ងាយរវាងសញ្ញាសម្គាល់) វិធីសាស្ត្រវាស់ស្ទង់ភាពរឹងដែលបានអនុវត្តមិនអាចរកឃើញការផ្លាស់ប្តូរនៃភាពរឹងបានទេ។ផ្ទុយទៅវិញ តំបន់ PDZ ដែលមានតម្លៃរឹងពី 677 ដល់ 686 HV ដែលមានជម្រៅអតិបរមា 118 µm និងប្រវែង 488 µm ត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅ 10 N (រូបភាព 7b) ដែលទាក់ទងទៅនឹងទទឹងនៃផ្លូវពាក់ ( រូប ៦ ក))។ទិន្នន័យស្រដៀងគ្នាស្តីពីការប្រែប្រួលទំហំ PDZ ជាមួយនឹងបន្ទុកត្រូវបានរកឃើញនៅក្នុងការសិក្សាពាក់លើ SS47 ដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ L-PBF ។លទ្ធផលបង្ហាញថាវត្តមានរបស់ austenite រក្សាទុកប៉ះពាល់ដល់ភាពស្អិតនៃដែកថែបដែលផលិតបន្ថែម 3, 12, 50 និងរក្សាបាននូវ austenite បំប្លែងទៅជា martensite កំឡុងពេលខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិក (ឥទ្ធិពលផ្លាស្ទិចនៃការបំប្លែងដំណាក់កាល) ដែលបង្កើនការឡើងរឹងរបស់ដែក។ដែកថែប 51. ដោយសារសំណាក VCMSS មានផ្ទុកសារធាតុ austenite ដែលត្រូវបានរក្សាទុកដោយអនុលោមតាមគំរូនៃការបំភាយកាំរស្មីអ៊ិចដែលបានពិភាក្សាមុននេះ (រូបភាពទី 2e) វាត្រូវបានគេណែនាំថា austenite ដែលរក្សាទុកនៅក្នុង microstructure អាចបំលែងទៅជា martensite ក្នុងអំឡុងពេលទំនាក់ទំនង ដោយហេតុនេះការបង្កើនភាពរឹងរបស់ PDZ ( រូប ៧ ខ)។លើសពីនេះ ការបង្កើតការរអិលដែលកើតឡើងនៅលើផ្លូវពាក់ (រូបភាព 5e, 6f) ក៏បង្ហាញពីការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកដែលបណ្តាលមកពីការរអិលរអិលនៅក្រោមសកម្មភាពនៃភាពតានតឹងកាត់នៅទំនាក់ទំនងរអិល។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ភាពតានតឹងកាត់ដែលបណ្ដាលមកពី 3 N គឺមិនគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីបង្កើតដង់ស៊ីតេនៃការផ្លាស់ទីលំនៅខ្ពស់ ឬការផ្លាស់ប្តូរនៃ austenite ដែលបានរក្សាទុកទៅជា martensite ដែលសង្កេតដោយវិធីសាស្រ្តដែលបានប្រើ ដូច្នេះការឡើងរឹងនៃការងារត្រូវបានគេសង្កេតឃើញតែនៅ 10 N (រូបភាព 7b) ប៉ុណ្ណោះ។
ដ្យាក្រាមភាពរឹងនៃផ្នែកឆ្លងកាត់នៃការពាក់ដែកអ៊ីណុក martensitic កាបូនខ្ពស់ដែលទទួលរងការឆក់អគ្គិសនីនៅ 3 N (a) និង 10 N (b) ។
ការសិក្សានេះបង្ហាញពីឥរិយាបទពាក់ និងលក្ខណៈមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃដែកអ៊ីណុកដែលមានកាបូនខ្ពស់ martensitic ថ្មីដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELR ។ការធ្វើតេស្តពាក់ស្ងួតត្រូវបានអនុវត្តនៅក្នុងការរអិលនៅក្រោមបន្ទុកផ្សេងៗ ហើយសំណាកពាក់ត្រូវបានពិនិត្យដោយប្រើមីក្រូទស្សន៍អេឡិចត្រុង ឡាស៊ែរ profileometer និងផែនទីភាពរឹងនៃផ្នែកឆ្លងកាត់នៃផ្លូវពាក់។
ការវិភាគមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធបានបង្ហាញពីការចែកចាយឯកសណ្ឋាននៃ carbides ជាមួយនឹងមាតិកាខ្ពស់នៃ chromium (~18.2% carbides) និង vanadium (~4.3% carbides) នៅក្នុងម៉ាទ្រីសនៃ martensite និងរក្សា austenite ជាមួយនឹង microhardness ខ្ពស់។យន្តការពាក់លេចធ្លោគឺការពាក់ និងអុកស៊ីតកម្មនៅពេលផ្ទុកទាប ខណៈពេលដែលការពាក់រាងកាយបីដែលបណ្តាលមកពីការលាតសន្ធឹងខ្ពស់-V carbides និងអុកស៊ីដគ្រាប់ធញ្ញជាតិរលុងក៏រួមចំណែកដល់ការពាក់នៅពេលផ្ទុកកើនឡើងផងដែរ។អត្រានៃការពាក់គឺប្រសើរជាង L-PBF និងដែកអ៊ីណុក austenitic ធម្មតា ហើយសូម្បីតែស្រដៀងទៅនឹងដែកថែបឧបករណ៍ EBM ដែរនៅពេលផ្ទុកទាប។តម្លៃ CoF ថយចុះជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃបន្ទុកដោយសារតែការផ្ទេរសម្ភារៈទៅតួផ្ទុយ។ដោយប្រើវិធីសាស្ត្រគូសផែនទីភាពរឹងផ្នែកឆ្លងកាត់ តំបន់ខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិកត្រូវបានបង្ហាញខាងក្រោមសញ្ញាពាក់។ការចម្រាញ់គ្រាប់ធញ្ញជាតិដែលអាចកើតមាន និងការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលនៅក្នុងម៉ាទ្រីស អាចត្រូវបានស៊ើបអង្កេតបន្ថែមដោយប្រើ អេឡិចត្រុង backscatter diffraction ដើម្បីយល់កាន់តែច្បាស់ពីផលប៉ះពាល់នៃការឡើងរឹងរបស់ការងារ។គុណភាពបង្ហាញទាបនៃផែនទី microhardness មិនអនុញ្ញាតឱ្យមើលឃើញពីភាពរឹងនៃតំបន់ពាក់នៅការផ្ទុកដែលបានអនុវត្តទាប ដូច្នេះ nanoindentation អាចផ្តល់នូវការផ្លាស់ប្តូរភាពរឹងនៃគុណភាពបង្ហាញខ្ពស់ដោយប្រើវិធីសាស្ត្រដូចគ្នា។
ការសិក្សានេះបង្ហាញជាលើកដំបូងនូវការវិភាគដ៏ទូលំទូលាយអំពីភាពធន់នឹងការពាក់ និងលក្ខណៈកកិតនៃដែកអ៊ីណុកកាបូនម៉ាទីនស៊ីទិកខ្ពស់ថ្មីដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ ELR ។ដោយពិចារណាលើសេរីភាពនៃការរចនាធរណីមាត្ររបស់ AM និងលទ្ធភាពនៃការកាត់បន្ថយជំហាននៃម៉ាស៊ីនជាមួយ AM ការស្រាវជ្រាវនេះអាចត្រួសត្រាយផ្លូវសម្រាប់ការផលិតសម្ភារៈថ្មីនេះ និងការប្រើប្រាស់របស់វានៅក្នុងឧបករណ៍ដែលទាក់ទងនឹងការពាក់ពីចង្កឹះទៅផ្សិតចាក់ប្លាស្ទិកជាមួយនឹងបណ្តាញត្រជាក់ដ៏ស្មុគស្មាញ។
Bhat, BN Aerospace Materials and Applications, vol ។255 (សមាគមន៍អាកាសចរណ៍ និងអវកាសអាមេរិកាំង 2018)។
Bajaj, P. et al ។ដែកថែបនៅក្នុងការផលិតបន្ថែម: ការពិនិត្យឡើងវិញនៃរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូនិងលក្ខណៈសម្បត្តិរបស់វា។អាលម៉ាម៉ារ។វិទ្យាសាស្ត្រ។គម្រោង។772, (2020)។
Felli, F., Brotzu, A., Vendittozzi, C., Paolozzi, A. និង Passeggio, F. ការខូចខាតទៅលើផ្ទៃពាក់នៃសមាសធាតុអវកាសដែកអ៊ីណុក EN 3358 កំឡុងពេលរអិល។ភាតរភាព។អេដ។Integra Strut ។២៣, ១២៧–១៣៥ (ឆ្នាំ ២០១២)។
Debroy, T. et al ។ការផលិតបន្ថែមនៃសមាសធាតុលោហៈ - ដំណើរការ រចនាសម្ព័ន្ធ និងការអនុវត្ត។ការសរសេរកម្មវិធី។អាលម៉ាម៉ារ។វិទ្យាសាស្ត្រ។92, 112–224 (2018)។
Herzog D., Sejda V., Vicisk E. និង Emmelmann S. ការផលិតសារធាតុបន្ថែមលោហៈ។(២០១៦)។https://doi.org/10.1016/j.actamat.2016.07.019 ។
ASTM អន្តរជាតិ។វាក្យសព្ទស្តង់ដារសម្រាប់បច្ចេកវិទ្យាផលិតកម្មបន្ថែម។ផលិតកម្មលឿន។ជំនួយ​ការ​សា​ស្រ្តា​ចា​រ្យ។https://doi.org/10.1520/F2792-12A.2 (2013) ។
Bartolomeu F. et al ។លក្ខណៈមេកានិច និង tribological នៃដែកអ៊ីណុក 316L - ការប្រៀបធៀបនៃការរលាយឡាស៊ែរជ្រើសរើស ការចុចក្តៅ និងការសម្ដែងធម្មតា។បន្ថែម​លើ។ក្រុមហ៊ុនផលិត។១៦, ៨១–៨៩ (២០១៧)។
Bakhshwan, M., Myant, KW, Reddichoff, T., និង Pham, MS Microstructure រួមចំណែកដល់ការបន្ថែមក្រណាត់ 316L Stainless Steel Dry Sliding Wear Mechanisms and Anisotropy ។អាលម៉ាម៉ារ។ខែធ្នូ១៩៦, ១០៩០៧៦ (ឆ្នាំ ២០២០)។
Bogelein T., Drypondt SN, Pandey A., Dawson K. និង Tatlock GJ ការឆ្លើយតបមេកានិច និងយន្តការនៃការខូចទ្រង់ទ្រាយនៃរចនាសម្ព័ន្ធដែករឹងជាមួយនឹងការបែកខ្ចាត់ខ្ចាយអុកស៊ីដដែកដែលទទួលបានដោយការរលាយឡាស៊ែរជ្រើសរើស។ទស្សនាវដ្តី។87, 201-215 (2015) ។
Saeidi K., Alvi S., Lofay F., Petkov VI និង Akhtar, F. កម្លាំងមេកានិចលំដាប់ខ្ពស់បន្ទាប់ពីការព្យាបាលកំដៅនៃ SLM 2507 នៅក្នុងបន្ទប់ និងសីតុណ្ហភាពកើនឡើង ជំនួយដោយទឹកភ្លៀង sigma រឹង / ductile ។លោហៈ (Basel) ។ថ្ងៃទី 9 (ឆ្នាំ 2019) ។
Lashgari, HR, Kong, K., Adabifiroozjaei, E., និង Li, S. Microstructure ប្រតិកម្មក្រោយកំដៅ និងលក្ខណៈសម្បត្តិ tribological នៃដែកអ៊ីណុក 17-4 PH បោះពុម្ព 3D ។ពាក់លេខ ៤៥៦-៤៥៧ (ឆ្នាំ ២០២០)។
Liu, Y., Tang, M., Hu, Q., Zhang, Y., និង Zhang, L. ឥរិយាបទដង់ស៊ីតេ ការវិវត្តនៃរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូ និងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចនៃសមាសធាតុដែកអ៊ីណុក TiC/AISI420 ដែលប្រឌិតដោយការរលាយឡាស៊ែរជ្រើសរើស។អាលម៉ាម៉ារ។ខែធ្នូ១៨៧, ១–១៣ (ឆ្នាំ ២០២០)។
Zhao X. et al ។ការផលិត និងលក្ខណៈនៃដែកអ៊ីណុក AISI 420 ដោយប្រើការរលាយឡាស៊ែរជ្រើសរើស។អាលម៉ាម៉ារ។ក្រុមហ៊ុនផលិត។ដំណើរការ។30, 1283–1289 (2015)។
Sun Y., Moroz A. និង Alrbey K. លក្ខណៈនៃការពាក់រអិល និងអាកប្បកិរិយាច្រេះនៃការរលាយឡាស៊ែរជ្រើសរើសនៃដែកអ៊ីណុក 316L ។J. Alma mater ។គម្រោង។ប្រតិបត្តិ។23, 518–526 (2013)។
Shibata, K. et al ។ការកកិត និងការពាក់ដែកអ៊ីណុកម្សៅគ្រែក្រោមប្រេងរំអិល [J] ។ទ្រីប៊ីយ៉ូល។ផ្ទៃក្នុង 104, 183-190 (2016) ។