ការស៊ើបអង្កេតនៃការធ្វើតេស្តពត់សុទ្ធនៃធាតុកៅស៊ូ - បេតុងធ្វើពីបំពង់ដែក

សូមអរគុណសម្រាប់ការទស្សនា Nature.com ។អ្នកកំពុងប្រើកំណែកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលមានការគាំទ្រ CSS មានកំណត់។សម្រាប់បទពិសោធន៍ដ៏ល្អបំផុត យើងសូមណែនាំឱ្យអ្នកប្រើកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលបានអាប់ដេត (ឬបិទមុខងារភាពឆបគ្នានៅក្នុង Internet Explorer)។លើសពីនេះទៀត ដើម្បីធានាបាននូវការគាំទ្រជាបន្តបន្ទាប់ យើងបង្ហាញគេហទំព័រដោយគ្មានរចនាប័ទ្ម និង JavaScript។
បង្ហាញរង្វង់នៃស្លាយបីក្នុងពេលតែមួយ។ប្រើប៊ូតុងមុន និងបន្ទាប់ ដើម្បីផ្លាស់ទីតាមស្លាយបីក្នុងពេលតែមួយ ឬប្រើប៊ូតុងគ្រាប់រំកិលនៅចុងបញ្ចប់ ដើម្បីផ្លាស់ទីតាមស្លាយបីក្នុងពេលតែមួយ។
ធាតុបំពង់ដែកបេតុងកៅស៊ូ (RuCFST) ចំនួនបួន ធាតុបំពង់ដែកបេតុងមួយ (CFST) និងធាតុទទេមួយត្រូវបានធ្វើតេស្តក្រោមលក្ខខណ្ឌពត់កោងសុទ្ធ។ប៉ារ៉ាម៉ែត្រចំបងគឺសមាមាត្រកាត់ (λ) ពី 3 ទៅ 5 និងសមាមាត្រការជំនួសកៅស៊ូ (r) ពី 10% ទៅ 20% ។ខ្សែកោងពេលពត់កោង ខ្សែកោងពេលពត់កោង និងខ្សែកោងពេលពត់កោងត្រូវបានទទួល។របៀបនៃការបំផ្លាញបេតុងដែលមានស្នូលកៅស៊ូត្រូវបានវិភាគ។លទ្ធផលបង្ហាញថាប្រភេទនៃការបរាជ័យរបស់សមាជិក RuCFST គឺការបរាជ័យពត់។ស្នាមប្រេះនៅក្នុងបេតុងកៅស៊ូត្រូវបានចែកចាយស្មើៗគ្នា និងតិចតួច ហើយការបំពេញស្នូលបេតុងដោយកៅស៊ូការពារការវិវត្តនៃស្នាមប្រេះ។សមាមាត្រកាត់ទៅនឹងវិសាលភាពមានឥទ្ធិពលតិចតួចលើឥរិយាបថនៃគំរូសាកល្បង។អត្រាប្តូរកៅស៊ូមានឥទ្ធិពលតិចតួចលើសមត្ថភាពក្នុងការទប់ទល់នឹងការពត់កោង ប៉ុន្តែមានឥទ្ធិពលជាក់លាក់ទៅលើភាពរឹងនៃការពត់កោងនៃគំរូ។បន្ទាប់ពីការបំពេញដោយបេតុងកៅស៊ូ បើប្រៀបធៀបជាមួយនឹងសំណាកពីបំពង់ដែកទទេ សមត្ថភាពពត់កោង និងភាពរឹងរបស់ពត់ត្រូវបានប្រសើរឡើង។
ដោយសារតែដំណើរការរញ្ជួយដីល្អ និងសមត្ថភាពផ្ទុកខ្ពស់ រចនាសម្ព័ន្ធបំពង់បេតុងពង្រឹងប្រពៃណី (CFST) ត្រូវបានគេប្រើយ៉ាងទូលំទូលាយនៅក្នុងការអនុវត្តវិស្វកម្មទំនើប 1,2,3 ។ជាប្រភេទបេតុងកៅស៊ូថ្មី ភាគល្អិតកៅស៊ូត្រូវបានប្រើប្រាស់ដើម្បីជំនួសផ្នែកខ្លះនៃសមាសធាតុធម្មជាតិ។រចនាសម្ព័ន្ធបំពង់ដែកបំពេញបេតុងកៅស៊ូ (RuCFST) ត្រូវបានបង្កើតឡើងដោយការបំពេញបំពង់ដែកជាមួយបេតុងកៅស៊ូដើម្បីបង្កើនភាពធន់ និងប្រសិទ្ធភាពថាមពលនៃរចនាសម្ព័ន្ធសមាសធាតុ4.វាមិនត្រឹមតែទាញយកអត្ថប្រយោជន៍ពីការអនុវត្តដ៏ល្អឥតខ្ចោះរបស់សមាជិក CFST ប៉ុណ្ណោះទេ ប៉ុន្តែថែមទាំងធ្វើឱ្យការប្រើប្រាស់កាកសំណល់កៅស៊ូប្រកបដោយប្រសិទ្ធភាព ដែលបំពេញតម្រូវការអភិវឌ្ឍន៍នៃសេដ្ឋកិច្ចរង្វង់ពណ៌បៃតង5,6។
ក្នុងរយៈពេលប៉ុន្មានឆ្នាំកន្លងមកនេះ ឥរិយាបថរបស់សមាជិក CFST ប្រពៃណីក្រោមការផ្ទុកអ័ក្ស 7,8 អន្តរកម្មនៃបន្ទុកអ័ក្ស 9,10,11 និងពត់កោងសុទ្ធ 12,13,14 ត្រូវបានសិក្សាយ៉ាងយកចិត្តទុកដាក់។លទ្ធផលបង្ហាញថា សមត្ថភាពពត់កោង ភាពរឹង ភាពធន់ និងសមត្ថភាពបញ្ចេញថាមពលនៃជួរឈរ និងធ្នឹម CFST ត្រូវបានកែលម្អដោយការបំពេញបេតុងខាងក្នុង និងបង្ហាញពីភាពធន់នៃការបាក់ឆ្អឹងល្អ។
បច្ចុប្បន្ននេះ អ្នកស្រាវជ្រាវមួយចំនួនបានសិក្សាពីឥរិយាបថ និងដំណើរការនៃជួរឈរ RuCFST ក្រោមបន្ទុកអ័ក្សរួមបញ្ចូលគ្នា។Liu និង Liang15 បានធ្វើការពិសោធន៍ជាច្រើនលើជួរឈរ RuCFST ខ្លី ហើយបើប្រៀបធៀបជាមួយនឹងជួរឈរ CFST សមត្ថភាពផ្ទុក និងភាពរឹងបានថយចុះជាមួយនឹងការកើនឡើងកម្រិតនៃការជំនួសកៅស៊ូ និងទំហំភាគល្អិតកៅស៊ូ ខណៈពេលដែលភាពធន់កើនឡើង។Duarte4,16 បានសាកល្បងជួរឈរ RuCFST ខ្លីៗជាច្រើន ហើយបានបង្ហាញថា ជួរឈរ RuCFST មានភាពបត់បែនជាងមុន ជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃមាតិកាកៅស៊ូ។Liang17 និង Gao18 ក៏បានរាយការណ៍អំពីលទ្ធផលស្រដៀងគ្នាលើលក្ខណៈសម្បត្តិនៃដោត RuCFST ដែលមានជញ្ជាំងរលោង និងស្តើង។Gu et al.19 និង Jiang et al.20 បានសិក្សាពីសមត្ថភាពផ្ទុកនៃធាតុ RuCFST នៅសីតុណ្ហភាពខ្ពស់។លទ្ធផលបានបង្ហាញថាការបន្ថែមកៅស៊ូបានបង្កើន ductility នៃរចនាសម្ព័ន្ធ។នៅពេលដែលសីតុណ្ហភាពកើនឡើង សមត្ថភាពផ្ទុកចាប់ផ្តើមថយចុះបន្តិច។Patel21 បានវិភាគឥរិយាបថបង្ហាប់ និងបត់បែននៃធ្នឹម CFST ខ្លី និងជួរឈរដែលមានចុងមូលនៅក្រោមការផ្ទុកអ័ក្ស និង uniaxial ។ការធ្វើគំរូតាមការគណនា និងការវិភាគប៉ារ៉ាម៉ែត្របង្ហាញថា យុទ្ធសាស្ត្រក្លែងធ្វើដែលមានមូលដ្ឋានលើសរសៃអាចពិនិត្យយ៉ាងត្រឹមត្រូវនូវដំណើរការនៃ RCFSTs ខ្លីៗ។ភាពបត់បែនកើនឡើងជាមួយនឹងសមាមាត្រ កម្លាំងនៃដែក និងបេតុង និងថយចុះជាមួយនឹងសមាមាត្រជម្រៅទៅកម្រាស់។ជាទូទៅ ជួរឈរ RuCFST ខ្លីមានឥរិយាបទស្រដៀងគ្នាទៅនឹងជួរឈរ CFST ហើយមានភាពបត់បែនជាងជួរឈរ CFST ។
វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញពីការពិនិត្យឡើងវិញខាងលើដែលជួរឈរ RuCFST មានភាពប្រសើរឡើងបន្ទាប់ពីការប្រើប្រាស់ត្រឹមត្រូវនៃសារធាតុបន្ថែមកៅស៊ូនៅក្នុងបេតុងមូលដ្ឋាននៃជួរឈរ CFST ។ដោយសារមិនមានបន្ទុកអ័ក្ស ការពត់សំណាញ់កើតឡើងនៅចុងម្ខាងនៃធ្នឹមជួរឈរ។តាមពិតលក្ខណៈនៃការពត់កោងរបស់ RuCFST គឺឯករាជ្យនៃលក្ខណៈផ្ទុកអ័ក្ស22។នៅក្នុងវិស្វកម្មជាក់ស្តែង រចនាសម្ព័ន្ធ RuCFST ជារឿយៗត្រូវបានទទួលរងនូវបន្ទុកពេលពត់កោង។ការសិក្សាអំពីលក្ខណៈសម្បត្តិពត់កោងសុទ្ធរបស់វាជួយកំណត់ទម្រង់នៃការខូចទ្រង់ទ្រាយ និងការបរាជ័យនៃធាតុ RuCFST នៅក្រោមសកម្មភាពរញ្ជួយដី23។សម្រាប់រចនាសម្ព័ន្ធ RuCFST វាចាំបាច់ត្រូវសិក្សាពីលក្ខណៈសម្បត្តិពត់កោងសុទ្ធនៃធាតុ RuCFST ។
ក្នុងន័យនេះសំណាកចំនួនប្រាំមួយត្រូវបានធ្វើតេស្តដើម្បីសិក្សាពីលក្ខណៈមេកានិចនៃធាតុបំពង់ការ៉េដែលមានរាងកោងសុទ្ធសាធ។នៅសល់នៃអត្ថបទនេះត្រូវបានរៀបចំដូចខាងក្រោម។ទីមួយ សំណាកការ៉េចំនួនប្រាំមួយ ដែលមានឬគ្មានការបំពេញកៅស៊ូត្រូវបានសាកល្បង។សង្កេតមើលរបៀបបរាជ័យនៃគំរូនីមួយៗសម្រាប់លទ្ធផលតេស្ត។ទីពីរ ការអនុវត្តនៃធាតុ RuCFST ក្នុងការពត់កោងសុទ្ធត្រូវបានវិភាគ ហើយឥទ្ធិពលនៃសមាមាត្រកាត់ទៅវិសាលភាពនៃ 3-5 និងសមាមាត្រការជំនួសកៅស៊ូ 10-20% លើលក្ខណៈសម្បត្តិរចនាសម្ព័ន្ធរបស់ RuCFST ត្រូវបានពិភាក្សា។ជាចុងក្រោយ ភាពខុសគ្នានៃសមត្ថភាពផ្ទុក និងកម្លាំងពត់កោងរវាងធាតុ RuCFST និងធាតុ CFST ប្រពៃណីត្រូវបានប្រៀបធៀប។
សំណាក CFST ចំនួនប្រាំមួយត្រូវបានបញ្ចប់ 4 បំពេញដោយបេតុងកៅស៊ូ មួយបំពេញដោយបេតុងធម្មតា និងទីប្រាំមួយគឺទទេ។ផលប៉ះពាល់នៃអត្រាផ្លាស់ប្តូរកៅស៊ូ (r) និងសមាមាត្រកាត់ (λ) ត្រូវបានពិភាក្សា។ប៉ារ៉ាម៉ែត្រសំខាន់នៃគំរូត្រូវបានផ្តល់ឱ្យក្នុងតារាងទី 1 ។ អក្សរ t បង្ហាញពីកម្រាស់បំពង់ B គឺជាប្រវែងនៃផ្នែកម្ខាងនៃគំរូ L ជាកម្ពស់នៃសំណាក Mue គឺជាសមត្ថភាពពត់ដែលវាស់វែង Kie គឺជាដំបូង។ ភាពរឹងនៃការពត់កោង Kse គឺជាភាពរឹងនៃការពត់កោងនៅក្នុងសេវាកម្ម។កន្លែងកើតហេតុ។
គំរូ RuCFST ត្រូវបានប្រឌិតចេញពីបន្ទះដែកចំនួន 4 ដែលត្រូវបានផ្សារភ្ជាប់ជាគូដើម្បីបង្កើតជាបំពង់ដែកការ៉េប្រហោង ដែលបន្ទាប់មកត្រូវបានបំពេញដោយបេតុង។បន្ទះដែកក្រាស់ 10 មីលីម៉ែត្រត្រូវបានផ្សារភ្ជាប់ទៅនឹងចុងនីមួយៗនៃគំរូ។លក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកនៃដែកថែបត្រូវបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 2។ យោងតាមស្តង់ដារចិន GB/T228-201024 កម្លាំង tensile (fu) និងកម្លាំងទិន្នផល (fy) នៃបំពង់ដែកត្រូវបានកំណត់ដោយវិធីសាស្ត្រតេស្ត tensile ស្តង់ដារ។លទ្ធផលតេស្តគឺ 260 MPa និង 350 MPa រៀងគ្នា។ម៉ូឌុលនៃការបត់បែន (Es) គឺ 176 GPa ហើយសមាមាត្ររបស់ Poisson (ν) នៃដែកថែបគឺ 0.3 ។
កំឡុងពេលធ្វើតេស្ត កម្លាំងបង្ហាប់គូប (fcu) នៃបេតុងយោងនៅថ្ងៃទី 28 ត្រូវបានគណនានៅ 40 MPa ។សមាមាត្រ 3, 4 និង 5 ត្រូវបានជ្រើសរើសដោយផ្អែកលើឯកសារយោងមុន 25 ព្រោះនេះអាចបង្ហាញពីបញ្ហាណាមួយជាមួយនឹងការបញ្ជូនការផ្លាស់ប្តូរ។អត្រាជំនួសកៅស៊ូពីរគឺ 10% និង 20% ជំនួសខ្សាច់នៅក្នុងល្បាយបេតុង។នៅក្នុងការសិក្សានេះ ម្សៅកៅស៊ូធម្មតាពីរោងចក្រស៊ីម៉ងត៍ Tianyu (ម៉ាក Tianyu នៅប្រទេសចិន) ត្រូវបានគេប្រើ។ទំហំភាគល្អិតនៃកៅស៊ូគឺ 1-2 ម។តារាងទី 3 បង្ហាញពីសមាមាត្រនៃបេតុងកៅស៊ូ និងល្បាយ។សម្រាប់ប្រភេទបេតុងកៅស៊ូនីមួយៗ គូបចំនួន 3 ដែលមានផ្នែកម្ខាងនៃ 150 មីលីម៉ែត្រ ត្រូវបានគេបោះចោល និងព្យាបាលក្រោមលក្ខខណ្ឌសាកល្បងដែលកំណត់ដោយស្តង់ដារ។ខ្សាច់​ដែល​ប្រើ​ក្នុង​ល្បាយ​នេះ​គឺ​ជា​ខ្សាច់​ស៊ីលីស ហើយ​ការ​ប្រមូល​ផ្ដុំ​ជា​ថ្ម​កាបូន​នៅ​ក្នុង​ទីក្រុង Shenyang ភាគ​ឦសាន​ប្រទេស​ចិន។កម្លាំងបង្ហាប់គូប 28 ថ្ងៃ (fcu), កម្លាំងបង្ហាប់ prismatic (fc') និងម៉ូឌុលនៃការបត់បែន (Ec) សម្រាប់សមាមាត្រការជំនួសកៅស៊ូផ្សេងៗ (10% និង 20%) ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 3 ។ អនុវត្តស្តង់ដារ GB50081-201926 ។
សំណាកសាកល្បងទាំងអស់ត្រូវបានសាកល្បងជាមួយនឹងស៊ីឡាំងធារាសាស្ត្រដែលមានកម្លាំង 600 kN ។កំឡុងពេលផ្ទុក កម្លាំងប្រមូលផ្តុំពីរត្រូវបានអនុវត្តស៊ីមេទ្រីទៅទីតាំងសាកល្បងពត់បួនចំណុច ហើយបន្ទាប់មកចែកចាយលើគំរូ។ការខូចទ្រង់ទ្រាយត្រូវបានវាស់ដោយរង្វាស់សំពាធប្រាំនៅលើផ្ទៃគំរូនីមួយៗ។គម្លាតត្រូវបានគេសង្កេតឃើញដោយប្រើឧបករណ៍ចាប់សញ្ញាផ្លាស់ទីលំនៅចំនួនបីដែលបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1 និងទី 2 ។ 1 និង 2 ។
ការធ្វើតេស្តបានប្រើប្រព័ន្ធផ្ទុកជាមុន។ផ្ទុកក្នុងល្បឿន 2kN/s បន្ទាប់មកផ្អាកនៅពេលផ្ទុករហូតដល់ 10kN ពិនិត្យមើលថាតើឧបករណ៍ និងក្រឡាផ្ទុកស្ថិតនៅក្នុងស្ថានភាពការងារធម្មតា។នៅក្នុងក្រុមយឺត ការបង្កើនបន្ទុកនីមួយៗអនុវត្តចំពោះតិចជាងមួយភាគដប់នៃបន្ទុកខ្ពស់បំផុតដែលបានព្យាករណ៍។នៅពេលដែលបំពង់ដែកអស់កំលាំង បន្ទុកដែលបានអនុវត្តគឺតិចជាងមួយភាគដប់ប្រាំនៃបន្ទុកខ្ពស់បំផុតដែលបានព្យាករណ៍។សង្កត់ប្រហែលពីរនាទីបន្ទាប់ពីអនុវត្តកម្រិតផ្ទុកនីមួយៗក្នុងដំណាក់កាលផ្ទុក។នៅពេលដែលគំរូខិតជិតដល់ការបរាជ័យ អត្រានៃការផ្ទុកបន្តថយចុះ។នៅពេលដែលបន្ទុកអ័ក្សឈានដល់តិចជាង 50% នៃបន្ទុកចុងក្រោយ ឬការខូចខាតជាក់ស្តែងត្រូវបានរកឃើញនៅលើគំរូនោះ ការផ្ទុកត្រូវបានបញ្ចប់។
ការបំផ្លិចបំផ្លាញនៃសំណាកសាកល្បងទាំងអស់បានបង្ហាញពីភាពធន់ល្អ។មិនមានស្នាមប្រេះ tensile ជាក់ស្តែងត្រូវបានគេរកឃើញនៅក្នុងតំបន់ tensile នៃបំពង់ដែកនៃបំណែកសាកល្បង។ប្រភេទធម្មតានៃការខូចខាតបំពង់ដែកត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភព។3. យកគំរូ SB1 ជាឧទាហរណ៍ នៅដំណាក់កាលដំបូងនៃការផ្ទុកនៅពេលដែលពេលពត់កោងមានតិចជាង 18 kN m គំរូ SB1 ស្ថិតក្នុងដំណាក់កាលយឺតដោយមិនមានការខូចទ្រង់ទ្រាយជាក់ស្តែង ហើយអត្រានៃការកើនឡើងនៃពេលពត់ដែលវាស់វែងគឺធំជាង អត្រានៃការកើនឡើងនៃកោង។បនា្ទាប់មកបំពង់ដែកនៅក្នុងតំបន់ tensile ខូចទ្រង់ទ្រាយនិងឆ្លងកាត់ចូលទៅក្នុងដំណាក់កាល elastic-plastic ។នៅពេលដែលការពត់កោងឈានដល់ប្រហែល 26 kNm តំបន់បង្ហាប់នៃដែកថែបមធ្យមចាប់ផ្តើមពង្រីក។Edema មានការរីកចម្រើនបន្តិចម្តង ៗ នៅពេលដែលបន្ទុកកើនឡើង។ខ្សែកោងនៃបន្ទុកមិនថយចុះទេ រហូតដល់បន្ទុកឈានដល់ចំណុចកំពូលរបស់វា។
បន្ទាប់ពីការពិសោធន៍ត្រូវបានបញ្ចប់ គំរូ SB1 (RuCFST) និងគំរូ SB5 (CFST) ត្រូវបានកាត់ដើម្បីសង្កេតកាន់តែច្បាស់អំពីរបៀបនៃការបរាជ័យនៃបេតុងមូលដ្ឋាន ដូចដែលបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 4 ។ វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញពីរូបភាពទី 4 ថាស្នាមប្រេះនៅក្នុងគំរូ SB1 ត្រូវបានចែកចាយស្មើៗគ្នានិងតិចៗនៅក្នុងបេតុងមូលដ្ឋាន ហើយចម្ងាយរវាងពួកវាគឺពី 10 ទៅ 15 សង់ទីម៉ែត្រ។ចម្ងាយរវាងស្នាមប្រេះនៅក្នុងគំរូ SB5 គឺពី 5 ទៅ 8 សង់ទីម៉ែត្រ ស្នាមប្រេះមិនទៀងទាត់ និងជាក់ស្តែង។លើសពីនេះទៀតស្នាមប្រេះនៅក្នុងគំរូ SB5 លាតសន្ធឹងប្រហែល 90 °ពីតំបន់ភាពតានតឹងទៅតំបន់បង្ហាប់ហើយអភិវឌ្ឍរហូតដល់ប្រហែល 3/4 នៃកម្ពស់ផ្នែក។ការបង្ក្រាបបេតុងសំខាន់ៗនៅក្នុងគំរូ SB1 គឺតូចជាង និងមិនសូវញឹកញាប់ជាងគំរូ SB5។ការជំនួសខ្សាច់ដោយប្រើជ័រកៅស៊ូ ក្នុងកម្រិតជាក់លាក់មួយ ការពារការវិវត្តនៃស្នាមប្រេះនៅក្នុងបេតុង។
នៅលើរូបភព។5 បង្ហាញពីការបែងចែកនៃការផ្លាតតាមប្រវែងនៃគំរូនីមួយៗ។បន្ទាត់រឹងគឺជាខ្សែកោងផ្លាតនៃបំណែកសាកល្បង ហើយបន្ទាត់ចំនុចគឺជារលកពាក់កណ្តាល sinusoidal ។ពីរូបភព។រូបភាពទី 5 បង្ហាញថាខ្សែកោងបង្វែរដំបងគឺស្ថិតនៅក្នុងការព្រមព្រៀងដ៏ល្អជាមួយខ្សែកោងពាក់កណ្តាលរលក sinusoidal នៅពេលផ្ទុកដំបូង។នៅពេលដែលបន្ទុកកើនឡើង ខ្សែកោងផ្លាតចេញបន្តិចពីខ្សែកោងពាក់កណ្តាលរលក sinusoidal ។តាមក្បួនក្នុងអំឡុងពេលផ្ទុកខ្សែកោងផ្លាតនៃគំរូទាំងអស់នៅចំណុចវាស់នីមួយៗគឺជាខ្សែកោងពាក់កណ្តាលស៊ីនុសស៊ីមេទ្រី។
ចាប់តាំងពីការផ្លាតនៃធាតុ RuCFST នៅក្នុងការពត់កោងសុទ្ធតាមខ្សែកោងពាក់កណ្តាលរលក sinusoidal សមីការពត់កោងអាចត្រូវបានបញ្ជាក់ជា:
នៅពេលដែលសំពាធជាតិសរសៃអតិបរិមាគឺ 0.01 ដោយពិចារណាលើលក្ខខណ្ឌនៃការអនុវត្តជាក់ស្តែង ពេលវេលាពត់កោងដែលត្រូវគ្នាត្រូវបានកំណត់ថាជាសមត្ថភាពពត់ចុងក្រោយរបស់ធាតុ27។សមត្ថភាពនៃការពត់កោងដែលបានវាស់ (Mue) ដូច្នេះត្រូវបានកំណត់ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 1 ។ យោងទៅតាមសមត្ថភាពនៃការពត់កោងដែលបានវាស់ (Mue) និងរូបមន្ត (3) សម្រាប់ការគណនាកោង (φ) ខ្សែកោង M-φ នៅក្នុងរូបភាពទី 6 អាចជា គ្រោង។សម្រាប់ M = 0.2Mue28 ភាពរឹងដំបូង Kie ត្រូវបានចាត់ទុកថាជាភាពរឹងនៃការពត់កោងដែលត្រូវគ្នា។នៅពេល M = 0.6Mue ភាពរឹងនៃការពត់កោង (Kse) នៃដំណាក់កាលធ្វើការត្រូវបានកំណត់ទៅជាភាពរឹងនៃការពត់កោង secant ដែលត្រូវគ្នា។
វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញពីពេលពត់កោងកោងដែលពេលពត់កោង និងកោងកើនឡើងយ៉ាងខ្លាំងក្នុងដំណាក់កាលយឺត។អត្រានៃការលូតលាស់នៃពេលពត់កោងគឺខ្ពស់ជាងការកោងយ៉ាងច្បាស់។នៅពេលពត់កោង M គឺ 0.2Mue គំរូឈានដល់ដំណាក់កាលកំណត់ការបត់បែន។នៅពេលដែលបន្ទុកកើនឡើង គំរូឆ្លងកាត់ការខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិក ហើយឆ្លងចូលទៅក្នុងដំណាក់កាល elastoplastic ។ជាមួយនឹងពេលពត់កោង M ស្មើនឹង 0.7-0.8 Mue បំពង់ដែកនឹងត្រូវបានខូចទ្រង់ទ្រាយនៅក្នុងតំបន់ភាពតានតឹងនិងនៅក្នុងតំបន់បង្ហាប់ឆ្លាស់គ្នា។ក្នុងពេលជាមួយគ្នានេះ ខ្សែកោង Mf នៃសំណាកគំរូចាប់ផ្តើមបង្ហាញខ្លួនឯងថាជាចំណុចបញ្ឆេះ ហើយលូតលាស់មិនត្រង់លីនេអ៊ែរ ដែលបង្កើនឥទ្ធិពលរួមបញ្ចូលគ្នានៃបំពង់ដែក និងស្នូលបេតុងកៅស៊ូ។នៅពេលដែល M ស្មើនឹង Mue សំណាកចូលទៅក្នុងដំណាក់កាលរឹងរបស់ផ្លាស្ទិច ជាមួយនឹងការផ្លាត និងកោងនៃគំរូកើនឡើងយ៉ាងឆាប់រហ័ស ខណៈពេលដែលការពត់កោងកើនឡើងយឺតៗ។
នៅលើរូបភព។7 បង្ហាញខ្សែកោងនៃពេលពត់កោង (M) ធៀបនឹងសំពាធ (ε) សម្រាប់គំរូនីមួយៗ។ផ្នែកខាងលើនៃផ្នែកពាក់កណ្តាលនៃគំរូគឺស្ថិតនៅក្រោមការបង្ហាប់ ហើយផ្នែកខាងក្រោមស្ថិតនៅក្រោមភាពតានតឹង។រង្វាស់សំពាធដែលសម្គាល់ "1" និង "2" មានទីតាំងនៅផ្នែកខាងលើនៃដុំសាកល្បង រង្វាស់សំពាធដែលបានសម្គាល់ "3" មានទីតាំងនៅកណ្តាលនៃគំរូ ហើយរង្វាស់សំពាធសម្គាល់ "4" និង "5" ។"មានទីតាំងនៅក្រោមគំរូសាកល្បង។ផ្នែកខាងក្រោមនៃគំរូត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភាពទី 2 ។ ពីរូបភាពទី 7 វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថានៅដំណាក់កាលដំបូងនៃការផ្ទុក ការខូចទ្រង់ទ្រាយបណ្តោយនៅក្នុងតំបន់ភាពតានតឹង និងនៅក្នុងតំបន់បង្ហាប់នៃធាតុគឺនៅជិតគ្នា ហើយ ការខូចទ្រង់ទ្រាយគឺប្រហែលលីនេអ៊ែរ។នៅផ្នែកកណ្តាលមានការខូចទ្រង់ទ្រាយបណ្តោយកើនឡើងបន្តិច ប៉ុន្តែទំហំនៃការកើនឡើងនេះគឺតូច។ ក្រោយមកបេតុងកៅស៊ូនៅក្នុងតំបន់ភាពតានតឹងបានប្រេះ។ ដោយសារតែបំពង់ដែកនៅក្នុងតំបន់ភាពតានតឹងត្រូវការតែទប់ទល់នឹងកម្លាំង ហើយ បេតុងកៅស៊ូ និងបំពង់ដែកនៅក្នុងតំបន់បង្ហាប់ ទទួលបន្ទុករួមគ្នា ការខូចទ្រង់ទ្រាយនៅក្នុងតំបន់ភាពតានតឹងនៃធាតុគឺធំជាងការខូចទ្រង់ទ្រាយនៅក្នុងពេលផ្ទុកកើនឡើង ការខូចទ្រង់ទ្រាយលើសពីកម្លាំងទិន្នផលរបស់ដែក ហើយបំពង់ដែកចូល។ ដំណាក់កាល elastoplastic ។ អត្រានៃការកើនឡើងនៃសំពាធនៃសំណាកគឺខ្ពស់ជាងពេលពត់កោង ហើយតំបន់ផ្លាស្ទិចចាប់ផ្តើមអភិវឌ្ឍរហូតដល់ផ្នែកឆ្លងកាត់ពេញលេញ។
ខ្សែកោង M-um សម្រាប់គំរូនីមួយៗត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 8 ។ នៅលើរូបភព។8, ខ្សែកោង M-um ទាំងអស់ដើរតាមនិន្នាការដូចគ្នានឹងសមាជិក CFST ប្រពៃណី 22,27 ។ក្នុងករណីនីមួយៗ ខ្សែកោង M-um បង្ហាញពីការឆ្លើយតបយឺតក្នុងដំណាក់កាលដំបូង អមដោយឥរិយាបទ inelastic ជាមួយនឹងការថយចុះនៃភាពរឹង រហូតដល់ពេលពត់កោងអតិបរមាដែលអាចអនុញ្ញាតបានត្រូវបានឈានដល់ជាបណ្តើរ។ទោះយ៉ាងណាក៏ដោយ ដោយសារប៉ារ៉ាម៉ែត្រតេស្តខុសៗគ្នា ខ្សែកោង M-um មានភាពខុសគ្នាបន្តិចបន្តួច។ពេលវេលាផ្លាតសម្រាប់សមាមាត្រកាត់ទៅចន្លោះពី 3 ទៅ 5 ត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភព។៨ ក.សមត្ថភាពពត់កោងដែលអាចអនុញ្ញាតបាននៃគំរូ SB2 (កត្តាshear λ = 4) គឺ 6.57% ទាបជាងគំរូ SB1 (λ = 5) ហើយសមត្ថភាពពត់កោងនៃគំរូ SB3 (λ = 3) គឺធំជាងគំរូ SB2 (λ = 4) 3.76% ។និយាយជាទូទៅ នៅពេលដែលសមាមាត្រកាត់ទៅវិសាលភាពកើនឡើង និន្នាការនៃការផ្លាស់ប្តូរនៅក្នុងពេលដែលអាចអនុញ្ញាតបានគឺមិនជាក់ស្តែងទេ។ខ្សែកោង M-um មិន​ទំនង​ជា​ទាក់ទង​នឹង​សមាមាត្រ​កាត់​ទៅ​វិសាលភាព​ទេ។នេះគឺស្របទៅនឹងអ្វីដែល Lu និង Kennedy25 បានសង្កេតឃើញសម្រាប់ធ្នឹម CFST ជាមួយនឹងសមាមាត្រកាត់ទៅទំហំចាប់ពី 1.03 ដល់ 5.05 ។ហេតុផលដែលអាចកើតមានសម្រាប់សមាជិក CFST គឺថានៅសមាមាត្រកាត់នៃវិសាលភាពខុសៗគ្នា យន្តការបញ្ជូនកម្លាំងរវាងស្នូលបេតុង និងបំពង់ដែកគឺស្ទើរតែដូចគ្នា ដែលមិនច្បាស់ដូចសម្រាប់សមាជិកបេតុងដែលបានពង្រឹង25។
ពីរូបភព។8b បង្ហាញថាសមត្ថភាពផ្ទុកនៃគំរូ SB4 (r = 10%) និង SB1 (r = 20%) គឺខ្ពស់ជាងបន្តិច ឬទាបជាងគំរូប្រពៃណី CFST SB5 (r = 0) ហើយកើនឡើង 3.15 ភាគរយ និងថយចុះដោយ 1.57 ភាគរយ។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយភាពរឹងនៃការពត់កោងដំបូង (Kie) នៃគំរូ SB4 និង SB1 គឺខ្ពស់ជាងគំរូ SB5 ដែលមាន 19.03% និង 18.11% រៀងគ្នា។ភាពរឹងនៃការពត់កោង (Kse) នៃគំរូ SB4 និង SB1 ក្នុងដំណាក់កាលប្រតិបត្តិការគឺ 8.16% និង 7.53% ខ្ពស់ជាងគំរូ SB5 រៀងគ្នា។ពួកគេបង្ហាញថាអត្រានៃការជំនួសកៅស៊ូមានឥទ្ធិពលតិចតួចលើសមត្ថភាពពត់កោង ប៉ុន្តែមានឥទ្ធិពលធំទៅលើភាពរឹងនៃការពត់កោងនៃគំរូ RuCFST ។នេះប្រហែលជាដោយសារតែភាពប្លាស្ទិកនៃបេតុងកៅស៊ូនៅក្នុងគំរូ RuCFST គឺខ្ពស់ជាងភាពប្លាស្ទិកនៃបេតុងធម្មជាតិនៅក្នុងគំរូ CFST ធម្មតា។ជាទូទៅការប្រេះ និងប្រេះនៅក្នុងបេតុងធម្មជាតិចាប់ផ្តើមផ្សព្វផ្សាយលឿនជាងបេតុងកៅស៊ូ29។ពីទម្រង់នៃការបរាជ័យធម្មតានៃបេតុងមូលដ្ឋាន (រូបភាពទី 4) ស្នាមប្រេះនៃគំរូ SB5 (បេតុងធម្មជាតិ) មានទំហំធំ និងក្រាស់ជាងគំរូ SB1 (បេតុងកៅស៊ូ)។នេះអាចរួមចំណែកដល់ការរឹតបន្តឹងខ្ពស់ដែលផ្តល់ដោយបំពង់ដែកសម្រាប់គំរូបេតុងពង្រឹង SB1 បើប្រៀបធៀបទៅនឹងគំរូបេតុងធម្មជាតិ SB5 ។ការសិក្សា Durate16 ក៏ឈានដល់ការសន្និដ្ឋានស្រដៀងគ្នាដែរ។
ពីរូបភព។8c បង្ហាញថាធាតុ RuCFST មានសមត្ថភាពពត់កោង និង ductility ប្រសើរជាងធាតុបំពង់ដែកប្រហោង។កម្លាំងពត់កោងនៃគំរូ SB1 ពី RuCFST (r=20%) គឺ 68.90% ខ្ពស់ជាងគំរូ SB6 ពីបំពង់ដែកទទេ ហើយភាពរឹងនៃការពត់កោងដំបូង (Kie) និងភាពរឹងនៃការពត់កោងនៅដំណាក់កាលប្រតិបត្តិការ (Kse) នៃគំរូ SB1 គឺ 40.52% រៀងគ្នា។ដែលខ្ពស់ជាងគំរូ SB6 គឺខ្ពស់ជាង 16.88% ។សកម្មភាពរួមគ្នានៃបំពង់ដែក និងស្នូលបេតុងកៅស៊ូ បង្កើនសមត្ថភាពបត់បែន និងរឹងនៃធាតុសមាសធាតុ។ធាតុ RuCFST បង្ហាញគំរូ ductility ល្អនៅពេលដែលទទួលរងនូវបន្ទុកពត់កោងសុទ្ធ។
ពេលវេលាពត់កោងលទ្ធផលត្រូវបានប្រៀបធៀបជាមួយនឹងពេលពត់កោងដែលបានបញ្ជាក់នៅក្នុងស្តង់ដាររចនាបច្ចុប្បន្ន ដូចជាច្បាប់ជប៉ុន AIJ (2008) 30, ច្បាប់របស់អង់គ្លេស BS5400 (2005) 31, ច្បាប់អឺរ៉ុប EC4 (2005) 32 និងច្បាប់ចិន GB50936 (2014) 33. ពេលពត់កោង (Muc) ទៅនឹងពេលវេលាពត់កោងពិសោធន៍ (Mue) ត្រូវបានផ្តល់ឱ្យក្នុងតារាងទី 4 ហើយបង្ហាញក្នុងរូបភព។9. តម្លៃដែលបានគណនារបស់ AIJ (2008), BS5400 (2005) និង GB50936 (2014) គឺ 19%, 13.2% និង 19.4% ទាបជាងតម្លៃពិសោធន៍មធ្យមរៀងគ្នា។ពេលពត់កោងដែលគណនាដោយ EC4 (2005) គឺ 7% ក្រោមតម្លៃតេស្តជាមធ្យម ដែលជាតម្លៃជិតបំផុត។
លក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចនៃធាតុ RuCFST នៅក្រោមការពត់កោងសុទ្ធត្រូវបានស៊ើបអង្កេតដោយពិសោធន៍។ផ្អែកលើការស្រាវជ្រាវ ការសន្និដ្ឋានខាងក្រោមអាចត្រូវបានទាញ។
សមាជិកដែលបានសាកល្បងនៃ RuCFST បានបង្ហាញអាកប្បកិរិយាស្រដៀងទៅនឹងគំរូ CFST ប្រពៃណី។លើកលែងតែសំណាកបំពង់ដែកទទេ គំរូ RuCFST និង CFST មានភាពស្អិតល្អដោយសារការបំពេញបេតុងកៅស៊ូ និងបេតុង។
សមាមាត្រកាត់ទៅវិសាលភាពប្រែប្រួលពី 3 ទៅ 5 ដោយមានឥទ្ធិពលតិចតួចលើពេលវេលាដែលបានសាកល្បង និងភាពរឹងនៃការពត់កោង។អត្រានៃការជំនួសកៅស៊ូមិនមានផលប៉ះពាល់លើភាពធន់នៃសំណាកទៅនឹងការពត់កោងនោះទេ ប៉ុន្តែវាមានឥទ្ធិពលជាក់លាក់ទៅលើភាពរឹងនៃការពត់របស់គំរូ។ភាពរឹងនៃការបត់បែនដំបូងនៃគំរូ SB1 ជាមួយនឹងសមាមាត្រការជំនួសកៅស៊ូ 10% គឺខ្ពស់ជាង 19.03% នៃគំរូប្រពៃណី CFST SB5 ។Eurocode EC4 (2005) អនុញ្ញាតឱ្យមានការវាយតម្លៃត្រឹមត្រូវនៃសមត្ថភាពពត់កោងចុងក្រោយនៃធាតុ RuCFST ។ការបន្ថែមកៅស៊ូទៅនឹងបេតុងមូលដ្ឋានធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវភាពផុយនៃបេតុង ដែលផ្តល់ឱ្យធាតុខុងជឺមានភាពរឹងមាំល្អ។
ព្រឹទ្ធបុរស, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP និង Yu, ZV សកម្មភាពរួមបញ្ចូលគ្នានៃជួរឈរបំពង់ដែកនៃផ្នែកចតុកោណដែលពោរពេញទៅដោយបេតុងនៅក្នុងការកាត់ឆ្លងកាត់។រចនាសម្ព័ន្ធ។បេតុង 22, 726–740 ។https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021) ។
Khan, LH, Ren, QX, និង Li, W. ការធ្វើតេស្តបំពង់ដែកដែលបំពេញដោយបេតុង (CFST) ជាមួយនឹងជួរឈរ STS ដែលមានទំនោរ រាងសាជី និងខ្លី។J. សំណង់។ធុងដែក 66, 1186–1195 ។https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010) ។
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismic testing and performance index study of recycled hollow walls full with recycled steel tubular frames.រចនាសម្ព័ន្ធ។បេតុង 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021) ។
Duarte, APK et al.ការពិសោធន៍និងការរចនាបំពង់ដែកខ្លីដែលពោរពេញទៅដោយបេតុងកៅស៊ូ។គម្រោង។រចនាសម្ព័ន្ធ។112, 274-286 ។https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016) ។
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK ការវិភាគហានិភ័យថ្មីនៃ COVID 19 នៅក្នុងប្រទេសឥណ្ឌា ដោយគិតគូរពីកត្តាអាកាសធាតុ និងសេដ្ឋកិច្ចសង្គម។បច្ចេកវិទ្យា។ការព្យាករណ៍។សង្គម។បើក។១៦៧, ១២០៦៧៩ (២០២១)។
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK ប្រព័ន្ធវាយតម្លៃហានិភ័យថ្មី និងភាពធន់នឹងការប្រែប្រួលអាកាសធាតុនៃហេដ្ឋារចនាសម្ព័ន្ធសំខាន់ៗ។បច្ចេកវិទ្យា។ការព្យាករណ៍។សង្គម។បើក។165, 120532 (2021)។
Liang, Q និង Fragomeni, S. ការវិភាគ nonlinear នៃជួរឈរមូលខ្លីនៃបំពង់ដែកដែលបំពេញដោយបេតុងនៅក្រោមការផ្ទុកអ័ក្ស។J. សំណង់។ដំណោះស្រាយដែក 65, 2186–2196 ។https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009) ។
Ellobedi, E., Young, B. និង Lam, D. ឥរិយាបទនៃសសររាងមូលដែលបំពេញដោយបេតុងធម្មតា និងកម្លាំងខ្ពស់ធ្វើពីបំពង់ដែកក្រាស់។J. សំណង់។ធុងដែក 62, 706–715 ។https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006) ។
លោក Huang, Y. et al ។ការស៊ើបអង្កេតពិសោធន៍នៃលក្ខណៈនៃការបង្ហាប់ eccentric នៃជួរឈរបំពង់រាងចតុកោណបេតុងដែលបានពង្រឹងដោយត្រជាក់ដែលមានកម្លាំងខ្ពស់សាកលវិទ្យាល័យ J. Huaqiao (2019) ។
Yang, YF និង Khan, LH ឥរិយាបថនៃជួរឈរបំពង់ដែកដែលបំពេញដោយបេតុងខ្លី (CFST) ក្រោមការបង្ហាប់ក្នុងស្រុក eccentric ។ការសាងសង់ជញ្ជាំងស្តើង។៤៩, ៣៧៩-៣៩៥។https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011) ។
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL និង Castro, JM ការវាយតម្លៃការពិសោធន៍នៃលក្ខណៈរង្វិលនៃជួរឈរធ្នឹមបំពង់ដែកដែលពោរពេញទៅដោយបេតុងជាមួយនឹងផ្នែកឆ្លងកាត់ octagonal ។គម្រោង។រចនាសម្ព័ន្ធ។១៨០, ៥៤៤–៥៦០។https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019) ។
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH និង Hicks, S. ការពិនិត្យឡើងវិញអំពីលក្ខណៈកម្លាំងនៃបំពង់ដែករាងជារង្វង់ដែលបំពេញដោយបេតុងនៅក្រោមការពត់កោងសុទ្ធ monotonic ។J. សំណង់។ធុងដែក 158, 460–474 ។https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019) ។
Zanuy, C. String Tension Model and Flexural Stiffness of Round CFST in Bending.រចនាសម្ព័ន្ធ J. ដែកខាងក្នុង។១៩, ១៤៧–១៥៦។https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019) ។
លីវ យូ។H. និង Li, L. លក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចនៃជួរឈរខ្លីនៃបំពង់ដែកការ៉េបេតុងកៅស៊ូនៅក្រោមបន្ទុកអ័ក្ស។J. ឦសាន។សាកលវិទ្យាល័យ (២០១១) ។
Duarte, APK et al.ការសិក្សាពិសោធន៍នៃបេតុងកៅស៊ូជាមួយនឹងបំពង់ដែកខ្លីក្រោមការផ្ទុកស៊ីក្លូ [J] សមាសភាព។រចនាសម្ព័ន្ធ។១៣៦, ៣៩៤-៤០៤។https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016) ។
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW និង Chongfeng, ឯកឧត្តម សិក្សាពិសោធអំពីលក្ខណៈនៃការបង្ហាប់តាមអ័ក្សនៃបំពង់ដែកមូលដែលពោរពេញទៅដោយបេតុងកៅស៊ូ។បេតុង (2016) ។
Gao, K. និង Zhou, J. ការធ្វើតេស្តបង្ហាប់អ័ក្សនៃជួរឈរបំពង់ដែករាងស្តើងការ៉េ។ទិនានុប្បវត្តិបច្ចេកវិទ្យានៃសាកលវិទ្យាល័យ Hubei ។(2017)។
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, និង Wang E. ការសិក្សាពិសោធន៍លើជួរឈរបេតុងរាងចតុកោណខ្លីបន្ទាប់ពីប៉ះពាល់នឹងសីតុណ្ហភាពខ្ពស់។បេតុង 362, 42–45 (2019) ។
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. និង Wang, E. ការសិក្សាពិសោធន៍នៃជួរឈរបំពង់ដែកដែលបំពេញដោយកៅស៊ូ-បេតុង ក្រោមការបង្ហាប់តាមអ័ក្សបន្ទាប់ពីការប៉ះពាល់នឹងសីតុណ្ហភាពខ្ពស់។បេតុង (2019) ។
Patel VI ការគណនានៃជួរឈរធ្នឹមបំពង់ដែកខ្លីដែលផ្ទុកដោយឯកតាអ័ក្សជាមួយនឹងចុងមូលដែលពោរពេញទៅដោយបេតុង។គម្រោង។រចនាសម្ព័ន្ធ។205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH និង Zhao, SL ការវិភាគអំពីឥរិយាបទពត់កោងនៃបំពង់ដែករាងមូលស្តើងដែលពោរពេញទៅដោយបេតុង។ការសាងសង់ជញ្ជាំងស្តើង។៤៧, ៣៤៦–៣៥៨។https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009) ។
Abende R., Ahmad HS និង Hunaiti Yu.M.ការសិក្សាពិសោធន៍នៃលក្ខណៈសម្បត្តិនៃបំពង់ដែកដែលពោរពេញទៅដោយបេតុងដែលមានម្សៅកៅស៊ូ។J. សំណង់។ធុងដែក 122, 251-260 ។https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016) ។
GB/T 228. វិធីសាស្ត្រតេស្តសីតុណ្ហភាពធម្មតាសម្រាប់វត្ថុធាតុលោហធាតុ (ស្ថាបត្យកម្មចិន និងសារពត៌មានអាគារ, 2010)។